梁模板计算

一、底模验算：

（底模板厚度一般为30~50mm）本例选取40mm厚 红松木材料： fm=13N/mm2（抗弯）

fc=10N/mm2（顺纹抗压）

fv=1.4N/mm2（顺纹抗剪） E=9000N/mm2（弹性模量） 松木重力密度为5KN/m3 九夹板重力密度为8KN/m3

钢筋自重标准值： 框架梁1.5KN/m3

楼板1.1KN/m3

本例框架梁（B*H ）200*900截面 (1) 线荷载

底模自重 5×0.04×B×1.2=0.05KN/m 混凝土自重 24×B×H×1.2=5.59KN/m 钢筋自重 1.5×B×H×1.2=0.35KN/m 振捣混凝土荷载 2×B×1.2=0.48KN/m 商品混凝土冲击荷载 6KN/m 合计 q1=12.47KN/m

则总竖向荷载q=q1×折减系数0.9=12.47KN/m×0.9=11.22KN/m (2) 抗弯承载力验算

底模下的小楞木间距为400，是一个多等多跨连续梁，按四等跨计

算，按最不利荷载部之中结构静力表示。 查附录Ⅲ表得

最大弯矩系数Km=-0.121

剪力系数Kv=-0.620 挠度系数Kw=0.967

底模板的最大弯矩Mmax=Km×q×L2（小楞木间距） =0.121×11.22×0.40=0.217KN.m

2

=0.217×10(3)抗弯强度验算 （弯矩）Mmax

δ=—————————— ≤fm（13N/mm抗弯）

（截面抵抗矩）Wn Wn=Bh/6 b—底模宽 h—底模板厚

0.217×10

26

2

2

6

N/mm

2

0.217×10×6 0.217×10×6

2

66

=————————= ———————— = —————————

B*h/6 B*h

=4.07N/mm＜ fm=13N/mm（4）抗剪强度验算 底模板的最大剪力为：

2

2

200×40

2

满足要求

剪力V=Kv×q×L(小楞木间距) =0.620×11.22×0.4=2.78KN

底模板的最大剪应力为：

应满足剪应力τ=3V/2bh≤fv=1.4N/mm2（顺纹抗剪） =3×2.78×10/2×200×40=0.521N/mm

b—底模宽 h—底模板厚

2

2

3

2

因为0.521N/mm＜fv=1.4N/mm（顺纹抗剪）,满足要求 （5）挠度验算

验算底模板的挠度时可不考虑振动荷载的影响，故 底模承受总的竖直荷载为q2=12.47-0.48=11.99KN/m

再乘以折减系数0.9=10.79KN/m

W=Kwq2l/（100EI）＜[W]=L/720 E—弹性模量=9000N/mm I—惯性矩=bh

3

2

4/12

3

4

3

b—底模宽 h—底模板厚

W=0.967×10.79×10×400/（100×9000×200×40/12）=2.67/9.60 =0.28mm＜[W]=L/720=400/720=0.556mm 满足要求 若不满足,增加模板厚度，重新验算

二、侧模验算

梁侧模板主要承受浇灌混凝土时产生的横向侧压力，侧模板向支承点之间距一般为0.5~1.0m左右，因此侧模板按四跨连续梁计算，侧模板厚度一般为40mm左右。

新浇混凝土对侧模板产生最大侧压力按下列二式计算，并取二式中的较小值

① F1=0.22γt B1 B2V1/2（KN/m2） ② F2=γH（KN/m） =25×梁高

γ—砼重力密度为25KN/m3 t—初时间=200/T+15

V—混凝土的浇灌速度（m/h）

B1——有缓作用的外加剂时取1.2，反之取1 B2—坍落度小于30mm 取0.58 B2—坍落度为50~90mm 取1.0 B2—坍落度为110~150mm 取1.15 (1) 侧压力

T=25C, B1=1.2 B1=1 V=2m/h

F1=0.22×25（200/25+15）×1.2×1×2=44.80KN/mF2=24×0.97=23.28 KN/m2

取两者较小值23.28,再乘以折减系数0.9=20.95KN/m2 (2) 振捣混凝土时对侧板产生的荷载 对水平面模板可采用2.0 KN/m2 对垂直面模板可采用4.0 KN/m2 2

0.5

2

o

1/2

2乘以分项系数4×1.4=5.6KN/m 上述两项合计 20.95+5.6=26.55KN/m2

根据立档间距为600条件，将侧压力化为均布则线荷载为 26.55×0.60=15.93 KN/m 再乘以分项系数，总的侧压力为：q=15.93×0.9=14.34N/m (3) 抗弯强度验算

仍按四跨计算则M=Km×q×L2 =0.121×14.34×0.602=0.63KN.m =0.63×10N/mm

6

2

δ=M/W =0.63×106×6/(600×402)

= 3.9N/mm＜ fm=13N/mm2 满足要求

（4）剪应力强度验算

2

剪力V=Kv×q×L =0.620×14.34×0.6=5.334KN

剪应力τ=3V/2bh =3×5.334×10/（2×600×40）

=0.3331N/mm2 ＜fv=1.4N/mm2（顺纹抗剪）

3

（5）挠度验算

验算侧模板的挠度时可不考虑振动荷载的影响，故 底模承受竖直荷载取q2=20.95KN/m化为线荷载20.95×0.6 =12.57KN/m2再乘以折减系数0.9=11.31KN/m

W=Kwq2l/（100EI）=0.967×11.31×600/（100×9000×600×40/12）

4

2

4

3

=0.49mm＜[W]=L/720=600/720=0.83mm 满足要求

三、钢管立杆验算

钢管立杆的稳定性验算可按两端铰接受力构件来简化计算，距地先计算λ查得Ф λ=L0/i=uL/I δ=N/ФA ≤f（215N/mm钢管材料的强度设计值）

2

区100mm段纵横向水平牵杆，以上水平牵杆的最大步距为1800mm

钢管回转半径i=15.8mm 钢管截面积A=4mm L——压杆长度 ①两端铰支的压杆 L0=L ②一端固定，一端自由的压杆 L0=2L ③一端固定，一端铰支的压杆L0=0.7L ④两端固定的压杆L0=0.5L 根据两端铰接L0=L

λ=L0/i=1800/15.8=114，查表 得Ф=0.4 而 N=6.47KN（不包括商品混凝土冲击荷载）

δ=N/ФA=70/0.4×4mm2=27.06N /mm2＜f（215N/mm2） 满足要求

2