２０１０年第６期（总第２４８期） Ｎｕｍｂｅｒ ６ ｉｎ ２０１０（Ｔｏｍｌ Ｎｏ．２４８） 混 凝 Ｃｏｎｃｒｅｔｅ 土 理论研究 ＴＨＥＯＩ １１ＣＡＬ ＲＥＳＥＡＲＣＨ ｄｏｉ：１０．３９６９￣．ｉｓｓｎ．１００２・３５５０．２０１０．０６．００８ 高性能混凝土的抗氯离子渗透性与耐久性评估 王睿’，王信刚 。齐瑞文’ （１．南昌大学艺术与设计学院，江西南昌３３００３１；２．南昌大学建筑工程学院，江西南昌３３００３１） 摘要：分析了钢筋混凝土中氯离子侵蚀引发钢筋锈蚀的机理，采用电量法和氯离子扩散系数法来评价高性能混凝土的渗透性，并进行 氯离子侵蚀环境下的混凝土耐久ｌ眭评估和寿命预测研究。结果表明：普通混凝土（简称ＯＣ）、高性能混凝土（简称Ｉ－ＩＰＣ）和低渗透混凝土 （简称ＬＰＣ）的６ｈ导电量和氯离子扩散系数的排列顺序均为：ＯＣ＞ＨＰＣ＞ＬＰＣ，其抗氯离子渗透性能排列顺序为：ＬＰＣ＞ＨＰＤ０ｃ。阳，ｃ和 ＬＰＣ在氯离子侵蚀环境下的使用寿命能够满足设计基准期１００年的设计要求，而ＯＣ不能达到设计基准期１００年的设计要求。 关键词：高性能混凝土；渗透性；耐久陛；氯离子；寿命预测 中图分类号：ＴＵ５２８．０１ 文献标志码：Ａ 文章编号： １００２—３５５０（２０１０）０６—００２８—０３ Ｃｈｌｏｒｉｄｅ ｉｏｎ ｐｅｎｅｔｒａｔｉｏｎ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ ｈｉｇｈ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ａｎｄ ｉｔｓ ｄｕｒａｂｉｌｉｔｙ ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔ ＷＡＮＧＲｕｉ’，ＷＡＮＧＸｉｎ－ｇａｎｇ ，ＯＩＲｕｉ—ｗｅｎ （１．Ａｒｔｓ ａｎｄＤｅｓｉｇｎＣｏｌｌｅｇｅ，ＮａｎｃｈａｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｎａｎｃｈａｎｇ ３３００３１，Ｃｈｉｎａ； ２．Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆＣｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ａｎｄ Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ，Ｎａｎｃｈａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｎａｎｃｈａｎｇ ３３００３１，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｃａｕｓｅｄ ｂｙ ｃｈｌｏｒｉｄｅ ｐｅｎｅｔｒａｔｉｏｎ ｉｎｔｏ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｗａｓ ａｎａｌｙｚｅｄ．Ｔｈｅ ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｈｉｇｈ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｗａｓ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ ｂｙ ｍｅａｎｓ ｏｆｃｏｕｌｏｍｂ ｔｅｓｔ ｍｅｔｈｏｄ ａｎｄ ｃｈｌｏｒｉｄｅ ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ ｃｏｅｆｉｃｉｆｅｎｔ ｔｅｓｔ ｍｅｔｈｏｄ．Ｄｕｒａｂｉｌｉｔｙ ａｓｓｅｓｓｍｅｕｔ ａｎｄ ｓｅｒｖｉｃｅ ｌｉｆｅ ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ｏｆｃｏｎｃｒｅｔｅ ｅｘｐｏｓｅｄ ｔｏ ｃｈｌｏｒｉｄｅ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ ｗｅｒｅ ｓｔｕｄｙ．ｈｅ Ｔｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｏｒｄｅｒ ｏｆｃｏｎｄｕｃｔｉｖｅ ｃｈａｒｇｅ ｆｏｒ ６ ｈｏｕｒｓ ａｎｄ ｃｈｌｏｒｉｄｅ ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｏｆｏｒｄｉｎａｒｙ ｃｏｎｃｒｅｔｅ（ａｂｂｒ．ＯＣ）．ｈｉｇｈｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ（ａｂｂｒ．ＨＰＣ）ａｎｄｌＯＷｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｃｏｎｃｒｅｔｅ（ａｂｂｒ．ＬＰＣ） ｉＳ ＯＣ＞ＨＰＣ＞ＬＰＣ．ｂｕｔ ｔｌｌｅ ｏｒｄｅｒ ｏｆ ｃｈｌｏｒｉｄｅ ｉｏｎ ｐｅｎｅｔｒａｔｉｏｎ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｉＳ ＬＰＣ＞ＨＰＣ＞０Ｃ．Ｓｅｒｖｉｃｅ ｌｉｆｅ ｏｆ ＨＰＣ ａｎｄ ＬＰＣ ｅｘｐｏｓｅｄ ｔｏ ｃｈｌｏｒｉｄｅ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ ｃｏｕｌｄｍｅｅｔｄｅｓｉｇｎ ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｏｆ１００ ｙｅａｒｓ，ｂｕｔＯＣ ｃｏｕｌｄｎ’ｔｍｅｅｔｄｅｓｉｎ ｇｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔ ｏｆ１００ｙｅａｒｓ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｈｉｇｈｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ；ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ；ｄｕｒａｂｉｌｉｙ；ｃｈｌｔｏｒｉｄｅｉｏｎ；ｓｅｒｖｉｃｅｌｉｆｅｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ０ 引言 混凝土渗透性控制着水、气体和侵蚀性离子在混凝土中的 附在钢筋表面，使钢筋处于钝化状态，即使在有Ｈ２０和０：的条 件下钢筋也不会发生锈蚀。但是，当ｐＨ值＜１ １．５时，钝化膜开 始不稳定并逐步破坏成为活化态，使钢筋开始锈蚀旧。 混凝土中氯离子含量对钢筋锈蚀的影响极大。氯离子可能 是随混凝土组成材料（水泥、砂、石、外加剂）进入混凝土的，也 传输速率，与混凝土耐久性有着密切的关系。在海洋混凝土结 构以及应用除冰盐的道路、桥梁和城市立交桥等受到氯离子严 重侵蚀的环境中，氯离子侵蚀是造成钢筋锈蚀的主要原因，氯 离子侵入钢筋混凝土内部会引起钢筋失效，从而严重影响钢筋 混凝土结构耐久性和安全性【Ｉ．３】。现行国家标准采用的加压透水 法无法准确评价出侵蚀性离子环境下高性能混凝土的渗透性， 可能是在混凝土硬化后经其孑Ｌ隙由外界渗入的。当钢筋混凝土 长期处于氯离子侵蚀环境时，氯离子就会随水进入混凝土内 部，最终会接触钢筋并开始积累导致钢筋锈蚀。 １．１破坏钝化膜 而应该采用国际上通用的电量法或氯离子扩散系数法来检测 其抵抗环境中侵蚀性离子的渗透性ｌ ４ｌ。本试验分析了钢筋混凝 土中氯离子侵蚀引发钢筋锈蚀的机理，采用电量法和氯离子扩 散系数法来评价高性能混凝土的渗透性，并进行氯离子侵蚀环 境下的混凝土耐久性评估和寿命预测研究。 当氯离子达到临界浓度后，在有足够Ｉ｛２Ｏ和０：的条件下， 即使混凝土的碱度较高，ｐＨ＞ｌ １．５时，氯离子也能破坏钝化膜 （临界氯离子浓度与钢筋周围混凝土的碱度有关，碱度愈高，临 界氯离子浓度值愈大。通常用Ｃｌ一与ＯＨ一的浓度比值来表示临 界氯离子浓度，当Ｃ１－／ＯＨ一的摩尔比＞ｏ．６时，钢筋钝化膜破坏）， １氯离子侵蚀引发钢筋锈蚀的机理 混凝土孔隙中水分通常以饱和Ｃａ（ＯＨ） 溶液形式存在，其 中还含有一些ＮａＯＨ和ＫＯＨ，ｐＨ值在１２．５左右，在这样的强碱 使钢筋开始锈蚀，生成Ｆｅ（ＯＨ） ，即铁锈。氯离子能破坏钝化膜 主要是由于氯离子半径小，活性大，容易吸附在位错区、晶界区等， 氯离子有很强的穿透钝化膜的能力，在钝化膜内层（铁与氧化 物界面）形成易溶的ＦｅＣ１ ，使钝化膜局部溶解，形成坑蚀现象。 性环境中，钢筋表面被氧化而形成一层厚度为２￣６ ａｍ的水化氧 化物（ｎＦｅ２０３＂ｍＨ２０），俗称钝化膜栩。钝化膜很致密，能牢固地吸 收稿日期：２０１０－０２－０２ １．２形成腐蚀电池 当混凝土的碱度较低时，微量氯离子也有可能引起钢筋锈 基金项目：国家“８６３”计划课题资助项目（２００５ＡＡ３３２０１０）；江西省教育厅青年科学基金项目（ＧＪＪ０９４２８） ・２８・ 蚀。当ｐＨ＜９．８８时，钝化膜生成困难或已生成的钝化膜逐渐破 ４Ｆｅ（ＯＨ）２＋０２＋２Ｈ２Ｏ－－－￣４Ｆｅ（ＯＨ）３ 坏，氯离子吸附于局部钝化膜，使该处ｐＨ迅速降到４以下，钝 化膜被破坏露出铁基体，与尚完好的钝化膜区域之间通过混凝 土中水电解质构成电位差，铁基体作为阳极受腐蚀，大面积的 由此可见，氯离子侵蚀引发钢筋锈蚀的机理主要是氯离子 破坏钢筋表面钝化膜，致使脱钝的钢筋形成腐蚀电池，并且由 于氯离子的阳极去极化作用，使得氯离子在造成钢筋锈蚀的过 程中只起到“迁移”作用而未被“消耗”，周而复始起着破坏作 钝化膜区作为阴极，形成腐蚀电池。 １．３阳极去极化作用 腐蚀电池的阳极反应生成Ｆｅ ，如果生成的Ｆｅｚ 不能及时搬 走而积累于阳极表面，则阳极反应就会因此而受阻，称作阳极 用，从而加速了钢筋锈蚀过程朔。 ２原材料与试验方法 ２．１原材料与配合比 为了研究氯离子侵蚀环境下高性能混凝土的渗透性与耐久 性关系，本试验共设计了５组混凝土配合比，见表１。其特点如 下：①１组普通混凝土（ＯｒｄｉｎａｒｙＣｏｎｃｒｅｔｅ，简称ＯＣ），ＯＣ的胶凝 材料只采用Ｐ・Ｏ ４２．５级水泥，粗集料粒径为４．７５～２６．５ ｍｍ，水胶 极化作用，然而ｃｌ一与Ｆｅ 反应生成ＦｅＣ１：，使得阳极腐蚀过程 顺利进行甚至加速进行，称作阳极去极化作用。ＦｅＣ１：是可溶的， 其与水反应的中间产物ＦｅＣＩ２－４Ｈ：Ｏ是不稳定的，将迅速分解生 成Ｆｅ（ＯＨ）：沉淀和氯离子，Ｆｅ（０Ｈ） 进一步被氧化成Ｆｅ（ＯＨ），， 即铁锈。其中，生成的氯离子又将重新参与钢筋的腐蚀反应，也 就是说，进入混凝土中的氯离子会周而复始起着破坏作用，这正 是氯离子侵蚀钢筋混凝土造成钢筋锈蚀的特点所在。 氯离子侵蚀钢筋混凝土造成钢筋锈蚀的主要反应式如下： Ｆｅ—÷Ｆｅ２ ＋２ｅ一 比为０．３４；②２组高性能混凝土（Ｈｉｇｈ Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ Ｃｏｎｃｒｅｔｅ，简 称ＨＰＣ），ＨＰＣ的胶凝材料采用Ｐ・Ｏ ４２．５级水泥和粉煤灰，粗 集料粒径为４．７５～２６。５ ｍｍ，水胶比为０．３０；③２组低渗透混凝土 （Ｌｏｗ Ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ Ｃｏｎｃｒｅｔｅ，简称ＬＰＣ），ＬＰＣ的胶凝材料采用 Ｐ‘Ｏ ４２．５级水泥、粉煤灰和硅粉，同时掺入减缩剂和聚丙烯纤 Ｆｅ 十＋２ｃｌ ＨｚＯ－－＋ＦｅＣ１２‘４Ｈ２０ ＦｅＣＩ２＂４Ｈ２Ｏ－－－｝Ｆｅ（ＯＨ）２』＋２Ｈ ２ｃｌ ２Ｈ２Ｏ 维，粗集料粒径为４．７５～９．５ ｍｍ，水胶比为０．３０。 表１混凝土配合比 ｋｇ／ｍ 注：砂、石以饱和面干状态为基准。 原材料：①水泥：武汉亚东水泥有限公司生产的Ｐ・Ｏ ４２．５级 水泥；②粉煤灰：采用武汉阳逻电厂的ｎ级粉煤灰；③硅粉：采 采用中国土木工程学会ＣＣＥＳ ０１－２００４标准推荐的快速氯离 子扩散测试法（ＮＥＬ法）来测试混凝土的氯离子扩散系数 。 用武钢森泰冶金有限责任公司的微硅粉；④河砂：采用细度模 数为２．５的巴河河砂，属中砂；⑤石子：采用粒径为４．７５￣９．５ ｍｍ ３试验结果与分析 ３．１性能测试结果 表２是混凝土的坍落度、强度、导电量和氯离子扩散系数 的测试结果。由表中可以看出，设计的５组混凝土的强度等级 均为Ｃ５０；与ＯＣ的６ ｈ导电量相比，ＨＰＣ和ＬＰＣ的６ ｈ导电量 的瓜米石和粒径为４．７５～２６．５ ｍｉｎ的小分口石，均为碎石；⑥混杂 纤维：由武汉天汇纤维材料有限公司生产的长度３ ｌｎ＇ｌＴｌ和１０ ｍｍ 的聚丙烯纤维按质量比１：１配制；⑦减缩剂：采用江苏博特新材 料有限公司生产的的ＪＭ．ＳＲＡ混凝土减缩剂；⑧高效减水剂：上 海花王化学有限公司生产的Ｍｉｇｈｔｙ－１５０和美国ＧＲＡＣＥ公司 生产的聚羧酸系高效减水剂。 ２．２试验方法 均几乎下降了１个数量级，且ＬＰＣ的６ ｈ导电量下降幅度更大； 与ＯＣ的氯离子扩散系数相比，ＨＰＣ的氯离子扩散系数只下 降了２５％～４０％，而ＬＰＣ的氯离子扩散系数几乎下降了１个数 量级。 表２混凝土性能测试结果 根据ＡＳＴＭ Ｃ １２０２—９７电量法测试混凝土的６ ｈ导电量 ； 根据６ ｈ导电量对混凝土进行分类可知嘲，ＯＣ的氯离子渗透 ３．２ 氯离子侵蚀环境下混凝土耐久性评估和寿命预测 氯离子侵蚀环境下混凝土使用寿命预测应该采用孙伟等ｆ １２］ 提出的考虑多种因素作用下的氯离子扩散理论模型，该模型基 性能为“中”，而ＨＰＣ和ＬＰＣ氯离子渗透性能均为“非常低”；根据 氯离子扩散系数评价混凝土渗透性可知嘲，ＯＣ和ＨＰＣ的氯离子 渗透ｌ生能分别为“中”，ＬＰＣ的氯离子渗透性能为“很低”。由此可 见，总体上其抗氯离子渗透性能排列顺序为：ＬＰＣ＞ＨＰＣ＞ＯＣ。 于Ｆｉｃｋ第二扩散定律，综合考虑了混凝土氯离子结合能力、氯 离子扩散系数的时间依赖性和氯离子扩散性能的裂化效应等 ・２９・ 多种因素，解决了长期以来Ｆｉｃｋ第二扩散定律在混凝土中的适 用性问题。该模型经推算后可得： ／ 产ｅ；ｎｖ（ｌ Ｊ ：） Ｉ＝＝ｅ （ —１．９％－二０． —０１２ ５％ ）』 一－删０删 ．９８０ １３）２）（） 查误差函数表，可得ｚ＝１．６５ 经推算，可得： ０．１７１ｘ （１＋ ）（１一ｍ） ＼ （４ＫＤｏ＊（ｅ：ｎｖ（＂Ｓ－Ｃ￣１ｔ２） 叮Ｔ （ ） 式中：ｅ ｚ）是误差函数，且ｅ ）＝—‘、／＿』 ｅ ，ｅｒｉｆｎｖ（ｚ）是反 误差函数，式（１）中各参数及其取值见表３。 厂 （３） 式中： 单位为ｃｍ，Ｄ。单位为ｃｍ２／年。 根据式（３）预沏Ｉ氯离子侵蚀环境下混凝士结构使用寿命． 根据表３中的参数，可得： 寿命预测结果见表４。 表３寿命预测时的参数及其取值 从表４中可以看出，在氯离子侵蚀环境下，当ＯＣ的氯离 子扩散系数为１７．ＯｘｌＯ一，ｍ２／ｓ（试验研究时测得的数据，实际工 ２００７，４９（７）：２８３２—２８４３． ［３］ＭＥＤＥＩＲＯＳ Ｍ Ｈ Ｆ，ＨＥＬＥＮＥ Ｐ．Ｓｕｒｆａｃｅ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｏｆ ｍｉｎｆｏｍｅｄ ｃｏｎ－ ｃｒｅｔｅ ｉｎ ｍａｒｉｎｅ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ：ｉｎｎｕｅｎｃｅ ｏｎ ｃｈｌｏｒｉｄｅ ｄｉｆｕｓｉｏｎ ｃｏｅｆｉｃｉｅｎｔｆ 程中也完全可以达到）时，其预测使用寿命只有８Ｏ年左右，不 足１００年；当Ｉ－ＩＰＣ的氯离子扩散系数为１０．０￣１０ ｍＶｓ（试验研 究时测得的数据，实际工程中也完全可以达到）时，其预测使用 寿命在１６０年以上；当ＬＰＣ的氯离子扩散系数为３．０ｘｌ０ ｍＶｓ （试验研究时测得的数据，实际工程中难以达到）时，其预测使 用寿命在２５０年以上。可见，在氯离子侵蚀环境下，ＨＰＣ和ＬＰＣ ａｎｄ ｃａｐｉｌｌａｒｙ ｗａｔｅｒ ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ａｎｄ Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ， ２００９，２３（３）：１４７６—１４８４． ［４］吴中伟，廉慧珍．高性能混凝土［Ｍ］．北京：中国铁道出版社，１９９９． ［５】贾红梅，阎贵平，闰光杰．混凝土中钢筋锈蚀的研究［Ｊ】．中国安全科学 学报，２００５，１５（５）：５６—５９． 的使用寿命能够满足设计基准期１００年的设计要求。 ［６］支 荣桂，陈妤，颜庭成．氯盐环境条件下预应力混凝土氯离子侵蚀模 型研究『Ｊ］．混凝土，２００６（９）：１－４． ４结论 （１）氯离子侵蚀引发钢筋锈蚀的机理主要包括破坏钝化膜、 形成腐蚀电池和阳极去极化作用。 （２）本试验设计的普通混凝土（简称ＯＣ）、商ｌ生能混凝土（简 称唧ｃ）和低渗透混凝土（简称ＬＰＣ）的强度等级均为Ｃ５０，其６ ｈ 导电量和氯离子扩散系数的排列顺序均为：ＯＣ＞ＨＰＣ＞ＬＰＣ，其 ［７］郝晓丽．氯腐蚀环境混凝土结构耐久性与寿命预测［Ｄ】．西安：西安建 筑科技大学，２００４． ［８］ＡＳＴＭ Ｃ１２０２－９７，Ｓｔａｎｄａｒｄ ｔｅｓｔ ｍｅｔｈｏｄ ｆｏｒ ｅｌｅｃｔｉｒｃａｌ ｉｎｄｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｃｏｎ－ ｃｒｅｔｅ＇ｓ ａｂｉｌｉｔｙ ｔｏ ｒｅｓｉｓｔ ｃｈｌｏｒｉｄｅ ｉｏｎ ｐｅｎｅｔｒａｔｉｏｎ［Ｓ］．１９９７． ［９】ＬＵ Ｘｉｎ—ｙｉｎｇ．Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｎｅｍｓｔ－ｅｉｎｓｔｅｉｎ ｅｑｕａｔｉｏｎ ｔｏ ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］． 抗氯离子渗透性能排列顺序为：ＬＰＣ＞ＨＰＣ＞ＯＣ。 （３）采用考虑多种因素作用下的氯离子扩散理论模型预测 氯离子侵蚀环境下混凝土使用寿命表明，ＨＰＣ和ＬＰＣ在氯离 子侵蚀环境下的使用寿命能够满足设计基准期１００年的设计 要求，而ＯＣ不能达到设计基准期１００年的设计要求。 Ｃｅｍｅｎｔ ａｎｄ Ｃｏｎｃｒｅｔｅ Ｒｅｓｅａｒｃｈ，１９９７，２７（２）：２９３—３０２． ［１Ｏ】余红发，孙伟，鄢良慧，等．混凝土使用寿命预测方法的研究卜—理 论模型『Ｊ１．硅酸盐学报，２００２，３０（６）：６８６—６９０． 【１１］余红发，孙伟，麻海燕，等．混凝土使用寿命预测方法的研究Ｉ卜一 模型验证与应用ｌＪ１．硅酸盐学报，２００２，３０（６）：６９１—６９５． ［１２］余红发，孙伟，麻海燕，等．混凝土使用寿命预测方法的研究ＩＩＩ—— 参考文献： ［１】ＫＨＡＮＤＡＫＥＲ Ｍ Ａ Ｈ，ＳＡＩＤ Ｍ Ｅ，ＭＯＨＡＭＥＤ Ｌ．Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｎｌ习ｌｒｉｎｅ ｓａｌｔｓ ｏｎ ｕｒｂａｎ ｂｕｉｌｔ ｉｎｆｒａｓｔｕｃｔｒｕｒｅ［Ｊ］．Ｂｕｉｌｄｉｎｇ ａｎｄ Ｅｎｖｉ— 混凝土使用寿命的影响因素及混凝土寿命评价【Ｊ】．硅酸盐学报， ２００２。３０（６）：６９６—７０１． ｒｏｎｍｅｎｔ，２００９。４４（４）：７１３—７２２． ｆ２】ＴＲＯＣＯＮＩＳ ＤＥ ＲＩＮＣＯＮ ０，ＳＡＮＣＨＥＺ Ｍ，ＭＩＬＬＡＮＯ Ｖ，ｅｔ ａ１．Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｔｈｅ ｍａｒｉｎｅ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ ｏｎ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｄｕｒａｂｉｌｉｔｙ ｉｎ ｉｂｅｒｏａ— 作者简介 王睿（１９８０一），男，讲师。 单位地址 江西省南昌市红谷滩新区学府大道９９９号南昌大学建筑 工程学院１５１号信箱（３３００３１） 联系电话 １３５ １７０９３８５８ ｍｅｒｉｃａｎ ｃｏｕｎｔｒｉｅｓ：ＤＵＲＡＣＯＮ Ｐｒｏｊｅｃｔ／ＣＹＴＥＤ［Ｊ１．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ Ｓｃｉｅｎｃｅ， ・３０・