维普资讯 http://www.cqvip.com ２ＯＯ７年第３期 ２０【玎ＮＩＩＩ￣Ｉ＂３ 湖北水力发电 ＨＵＢＥＩ 厦Ｒ ＰＯＷＥＲ Ｔｏｔａｌ Ｎｏ． ７Ｏ 总第７０期 文章编号：１６７１—３３５４（２ｏｏ７）ｏ３—０５２—０６ 丹江口工程大坝加高后的几个水力学问题 段文刚，张晖，侯冬梅 ４３００１０） （长江科学院水力学研究所，湖北武汉摘要：依托Ｉ：１００水工模型试验成果，重点介绍了丹江口大坝加高后的几个水力学问题如泄流能力、坝面压力特性、河 床局部冲刷、下游河道流速流态、泄洪对电厂及航运的影响等。研究显示：大坝加高后泄流能力可满足设计要求，坝下河 床冲刷加重，挑距加远，设计洪水２２ ３００ ｍ３／ｓ时坝下冲坑最低点高程为４３．０ ｍ，各级泄量冲坑上游坡均缓于临界坡，也 略缓于初期工程同级流量冲坑的上游坡；坝下６ＯＯｍ以内为护岸工程重点防护段，岸边流速为５．８～９．８ ｍ／ｓ；泄洪对丹江 口电厂影响较小，对自备电站不利影响较为显著；最大通航流量６ ２００ ｍ３／ｓ时下游引航道口门区流态复杂，水流较混乱。 关键词：大坝加高；泄流能力；岩基冲刷；坝面压力；通航条件；流速流态 中图分类号：ＴＶ１３５ 文献标志码：Ａ Ｉｔｙｄｒａｕｌｉｃ ｐｒｏｂｌｅｍｓ ｃａｕｓｅｄ ｂｙ ｈｅｉｇｈｔｅｎｉｎｇ ｏｆ １）ａｎｊｉａｎ￣ｏｕ Ｄａｍ ＤＵＡＮ Ｗｅｎｇａｎｇ，ＺＨＡＮＧ Ｈｕｉ，ＨＯＵ Ｄｏｎｇｍｅｉ （Ｈｙｄｒａｕｌｉｃｓ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｙａｎｇｔｚｅ Ｒｉｖｅｒ Ｓｃｉｅｎｔｉｉｆｃ Ａｃａｄｅｍｙ，Ｖ／ｕｈａｎ ４３００１０，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｈｙｄｒａｕｌｉｃ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ ａｆｔｅｒ Ｄａｎｊｉａｎｇｋｏｕ Ｄａｍ ｂｅｉｎｇ ｈｅｉｇｈｔｅｎｅｄ ｉｓ ｒｅｓｅａｒｃｈｅｄ ｂｙ １：１００ ｈｙｄｒａｕｌｉｃ ｍｏｄｅｌ ｔｅｓｔ，ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔ ｓｈｏｗｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｄｉｓｃｈａｒｇｅ ｃａｐａｃｉｔｙ ｍｅｅｔｓ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ｏｂｊｅｃｔｉｖｅ，ｔｈｅ ｂｅｄｒｏｃｋ ｏｆ ｄｏｗｎｓｔｒｅａｍ ｃｈａｎｎｅｌ ｉｓ ｓｃｏｕｒｅｄ ｍｏｒｅ ｓｅ＇ｒｉ— ．ｏｕｓｌｙ；ｔｈｅ ｊｅｔ ｆｌｏｗ ｄｉｓｔａｎｃｅ ｉｓ ｌｏｎｇｅｒ ｔｈａｎ ｂｅｆｏｒｅ，ｔｈｅ ｌｏｗｅｓｔ ｅｌｅｖａｔｉｏｎ ｏｆ ＳＣｏｕｒ ｐｉｔ（ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｔｏ ｄｅｓｉｇｎ ｌｆｏｏｄ ２２ ３００ ｍ３／ ｓ）ｃｏｍｅ８ ｕｐ ｔｏ ４３．０ ｍ，ｔｈｅ ｓｌｏｐｅｓ ｏｆ￥ｏ．＿ｏｔｌｒ ｗａｙ（ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｔｏ ｄｉｆｅｒｅｎｔ ｄｉｓｃｈａｒｇｅ ｌｆｏｗ）ａｒｅ ｌｅｓｓ ｔｈａｎ ｔｈｅ ｃｒｉｔｉｃａｌ ｓｌｏｐ ａｎｄ ｌｅｓｓ ｔｈａｎ ｔｈｅ ｓｌｏｐｅ ｉｎ ｅａｒｌｙ ｏｐｅｒａｔｉｎｇ ｄａｙｓ，ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｓｔｒｅｓｓｅｄ Ｏｉｌ ｔｈｅ ６００ ｍ ｌｏｎｇ ｄｏｗｎｓｔｒｅａｍ ｂａｎｋｓ； ｆｌｏｗ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｎｅａｒ ｂａｎｋ ｉｓ ５．８～９．８ ｍ／ｓ；ｔｈｅ ｆｌｏｏｄ ｄｉｓｃｈａｒｇｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｓ ａ ｌｉｔｔｌｅ ｏｎ ｐｏｗｅｒ ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ；ｔｈｅ ｆｌｏｗ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｅｎｔｒａｎｃｅ ｏｆ ｄｏｗｎｓｔｒｅａｍ ａｐｐｒｏａｃｈ ｃｈａｎｎｅｌ ｉｓ ｍｏｒｅ ｃｏｍｐｌｅｘ（ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｌｎａｘｉｌｎＵｌＴｌ ｎａｖｉｇａｔｉｏｎ ｄｉｓｃｈａｒｇｅ ６ ２００ ｍ３／ｓ）． Ｋ呵ＷＯｒｄｓ：ｄａｍ ｈｅｉｇｈｔｅｎｉｎｇ；ｄｉｓｃｈａｒｇｅ ｃａｐａｃｉｔｙ；ｂｅｄｒｏｃｋ ｓｃｏｕｒ；ｐｒｅｓｓｕｒｅ Ｏｉｌ ｄａｍ；ｎａｖｉｇａｔｉｏｎ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ；ｆｌｏｗ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｃｏｎｄｉ— ｔｉｏｎ 丹江口水利枢纽位于湖北省丹江口市汉江干流 上，具有防洪、供水、发电、航运等综合效益，是开发治 理汉江的关键工程，是南水北调中线提供重要的水源 工程，丹江口工程分期兴建。初期工程１９５８年９月正 式开工，１９ｒ７３年底全部建成。后期续建工程混凝土坝 顶高程１７６．６ ｍ（大坝加高１４．６ ｍ），正常蓄水位１７０ ｍ， 保坝洪水位１７４．３５ ｍ，总库容３３９．１亿ｍ３，电站装机 ９００ Ｍｗ，过坝建筑物可通过３００ ｔ级驳船。大坝洪水 标准按１ ０００年一遇洪水设计，可能最大洪水（１０ ０００ 年一遇洪水加大２ｏ％）校核。大坝加高后枢纽特征水 位、流量见表１，河床坝段平面布置见图１。本文介绍 丹江口大坝加高工程１：１００水工整体模型试验研究主 收稿日期＂－２００７—０３一Ｏ１ 作者简介：段文刚，男，工程师。 ５２ 要成果。 表１大坝加高工程枢纽特征水位流量表 项目 鞲 维普资讯 http://www.cqvip.com 段文刚等：丹江口工程大坝加高后的几个水力学问题 ２ＯＯ７年５月 曩。 。。ｏ ｏ 。 。 ＠ ／／／。 。 ＠ 栅 。 ＠。＠ 。 ・ ＠ ＠ ＠。 口 ０Ｉ吕媚Ｉ吕媚ｌ吕由吕ｌ口Ｉ口 图１大坝加高工程河床坝段平面图 １泄洪水流特性 鲁ｆＨ ＿＿＿｝＿＿＿ １．１泄流能力 加醯 ∞弛 深孔泄流能力在低库水位下略小于设计值（约为 １％），随着库水位的逐步抬高，试验成果与设计计算成 果趋于一致，流量系数在０．８７３～０．９０４之间；表孔泄 流能力与设计计算值吻合较好，随着库水位的升高，表 孔溢流坝段下泄流量逐步加大，且流量系数逐步增大， 试验条件下流量系数在０．４２９～０．４７１之间，泄流能力 满足设计要求；表孔及深孔联合过流时，试验成果与设 计值吻合较好，二者基本趋于一致。见图２、３。 图３表孔及联合泄流能力曲线 内均出现不同程度的负压，且随泄量的加大，负压区范 围加大，负压值也随之加大。设计２２ ３００ ｍ３／ｓ泄量下 （库水位１７２．３ ｍ），最大负压值为一３．０×９．８１ ｋＰａ；保 坝４７ ４００ ｍ３／ｓ泄量下（库水位１７５．０ ｍ），最大负压值 为一４．６×９．８１ ｋＰａ。初期工程运行过程中也经历过 多次泄洪考验，如１９７５、１９７９及１９８３年洪水。１９７９．年 库水位在１５６．４１ ｍ泄洪时，原型观测坝面未发现负压 现象，门槽下游边出现４．７×９．８１ ｋＰａ的负压；１９８３年 汉江出现特大洪水，库水位达１６０ ｍ，运行水头２２ ｍ， 图２深孔单独泄流能力曲线 坝面出现２．９２×９．８１ ｋＰａ的负压，门槽下游出现 ７．４×９．８１ ｋＰａ自勺负压，但泄洪后原型观测表明，坝面 １．２表孔堰面时均压力 及闸墩并未发生空蚀破坏。大坝加高后表孔运行水头 大坝加高后，表孔堰顶高程为１５２ ｍ，堰面曲线仍 同初期工程基本一致（试验条件下万年一遇洪水表孔 采用初期的型式，即堰头采用双圆弧，半径分别为 运行水头与１９８３年洪水相近），根据以往多次原型观 ０．４ ｍ和１ ｍ，堰面曲线采用ＷＥＳ曲线，曲线方程为 测成果，由于大坝加高后表孔仍采用原溢流曲线，预计 Ｘ ～＝２ 。＿ ｙ，设计水头 ＝２０．０２ ｍ。后接坡度为 坝面不致出现严重的空蚀破坏。 １：１的直线段，然后接反弧段，反弧半径２５ ｍ，鼻坎高 １．３坝下河床局部冲刷 程１１５ ｍ，鼻坎挑角２６．１４。。试验表明各级特征流量下 坝面压力分布规律基本趋于一致，堰顶下游２０ ｍ范围 泄洪射流水股挑离鼻坎后，在空气中掺气扩散跌 人下游河床，在水下淹没扩散。冲刷坑的深度与尾水 ５３ 维普资讯 http://www.cqvip.com 湖北水力发电 ２Ｏ０７年第３期 水深共同组成水垫总水深，射流水股的动能在水垫内 消散。为研究大坝加高后坝下河床泄洪冲刷情况，试 验选取２０％、５％、２％、１％、０．１％、０．０１％及保坝条件 等７级特征洪水，且对每级泄量都采取两种以上不同 运行方式共ｌ５组工况进行了系列冲刷试验，成果列于 表２。 表２坝下局部河床冲刷形态特征值表 成果表明：随着下泄流量加大，冲刷深度有加深的 游，且最深点高程降低，冲刷加深，说明表孔水舌能量 对坝下冲刷影响较大。此外，１８坝段下游中隔墙尾端 趋势，而且由于水舌挑距增加，冲坑最低点距鼻坎的距 离也愈远，冲坑上游坡亦愈加陡峭。１ ０００年一遇洪水 ２２ ３００ ｍ３／ｓ时坝下冲坑最低点高程为４３．０ ｍ，保坝洪 水４７ ４００ ｍ３／ｓ时坝下冲坑最低点高程为２８．６ ｍ，冲刷 深度为５７．４ ｍ，最深点出现在２３坝段下游，主要是由 处于冲坑影响范围之内，１００年一遇及以上泄量条件 下，该部位河床冲刷高程均在７５ ｍ以下。 ２下游河道水流特性 ２．１流速流态 于２０号边孔侧墙向河心偏转７。角，使其水舌向右偏 移，导致与相邻１７、ｌ８、１９号表孔水舌叠加，使入水单 宽流量加大造成的，冲坑最低点距鼻坎１８０ ｍ，冲坑上 游坡为１：３．１。各级试验泄量下冲坑上游坡均缓于临 界坡，也缓于初期工程同级流量冲坑的上游坡。成果 １００年一遇及以下泄量运行时，基本运用深孔和 １４～１７坝段表孔泄洪，１９～２４坝段未参与泄洪。挑流 水舌外缘落点下游区域旋滚剧烈，右岸进厂公路９．８０ 亦表明，对于同一级洪水，由于调度方式不同，坝下冲 坑最深点部位及高程均有所不同。在原调度方案下， 尽量多开深孔，少用表孔。如泄洪组次８、１０、１２、１４方 案，冲刷坑最低点部位均在１３、ｌ４坝段下游，主要是深 断面（坝轴线以下２００ ｍ，坝轴线坐标为１０．Ｏ０ ｋｍ，其 余依次类推）附近，水流旋滚强烈，对岸坡淘刷影响不 容忽视。由于泄洪水流左侧扩散作用，泄洪区下游流 速流向向左偏转。冲坑下游由于堆丘的阻隔，下游河 道基本形成两个主流带：其一沿右岸进厂公路边坡受 孔与相邻表孔水舌叠加，使入水单宽流量加大引起的， 而且最深点距鼻坎较近。若将上述泄洪调度原则稍作 变动，减少深孔开启孔数，适当增加表孔运用孔数，即 局部河床地形影响呈波状流速带下泄，随后受下游航 道导墙的平面挑流作用斜向汇入河心；其二泄流出中 导墙横向（或斜向）扩散后与大电站尾水交汇沿左边坡 下泄，两主流至下游河道８．６０断面上下交汇在一起， 保持深孔开启５孔，如９、１１、１３、１５组次方案，可以看 出，冲刷坑最低点向左移动，多集中在１６、１７坝段下 ５４ ， 之后基本居河道左侧深槽下泄（见图４、５）。由于堆丘 维普资讯 http://www.cqvip.com 段文刚等：丹江口工程大坝加高后的几个水力学问题 ２００７年５月 的阻隔在其下游形成一个不稳定的回流区。坝下６００ ２．２泄洪对电厂的影响 ｍ以内为护岸工程重点防护段，尤以右岸为甚。在护 岸工程设计标准５０年一遇及以下洪水条件下，该区域 右岸岸边流速在５．８—９．８ ｍ／ｓ之间；左岸岸边流速在 ３．０ ６．６ ｍ／ｓ之间。断面９．１０以下河道两侧近岸区 丹江口电厂（大电站）为坝后式厂房，位于河床左 部２５ ３２坝段下游，长１７５．５ ｍ，装机６台，总容量 ９００ ＭＷ，电站引水进口底板高程为ｖ １１５ ｍ，尾水管出 口底板高程为ｖ ７５．５６７ ｍ。电站厂房设计洪水标准为 域为顺向缓流区，流速为０．５—２．０ ｍ／ｓ，伴有微弱回流 产生，对岸坡的冲刷及淘刷影响较轻，有利于两岸边坡 防护。此外，２０年一遇洪水下泄１２ ３７０ ｍ３／ｓ条件下， ２００年一遇，校核洪水标准为１ ０００年一遇。试验各级 泄量下，库水位在１６５．８ １７５．０ ｍ，下游尾渠水位在 ９１．２—１０８．６ ｍ运行时，上游电厂进口前水面平静，均 断面９．１０以下由于河道突然展宽，两侧开始形成不稳 未发现漩涡等不良流态出现。在电站运行条件下（１００ 定微弱回流区，水流较为混乱，流速流向不稳定，有阵 年一遇及以下流量），电厂尾水出流较为平顺，底部顺 发性回流斜流产生。而且，溢流４号表孔水舌沿鼻坎 向流速在１．１ ２．２ ｍ／ｓ之间；随着下泄流量的加大， 向左侧扩散，其水舌外缘落点距下游中导墙很近，约为 泄洪坝段泄流左侧扩散后与电厂尾水交汇，对其影响 ８ ｍ，对中导墙基础的冲刷不利。 渐大；尾渠内有轻微泡水流态，水面波动较小，电厂尾 渠流速、波浪见表３、４。 表３电厂尾渠流速表 ， 泄量 自备防汛电站 大电站尾渠底 大电站尾渠 ／（ｍ３・Ｓ一 ）尾渠流速／（ｍ・Ｓ一 ）部流速／（ｍ・Ｓ一 ） 水位／ｍ 图４ ５０年一遇洪水（Ｑ＝１３ ６８０ ｍ３／ｓ）泄洪流态 注：数据为原调度方案下成果，除６ ２００ ｍ３／ｓ外其余流量级深孔 均开８孔（５～１２号） 表４电厂尾渠波高表 ｍ ５ １００年一遇洪水（Ｑ＝１７ １７０ ｍ３／ｓ）泄洪流态 随着下泄流量的加大，如在１ ０００年一遇及以上 洪水运行时，泄洪１９ ２４坝段开始运用，河道主流区 不再明显，基本呈满河槽下泄流态。自备防汛电站尾 渠处于强烈旋滚回流区，泄洪坝段泄流出导墙左侧扩 散后在大电站尾渠内形成回流，且随泄量继续加大，回 下泄流量加大至１ ０００年一遇２２ ３００ ｍ３／ｓ时（此 流的范围和强度愈大，最大回流流速约为３．７ ｍ／ｓ。此 时电厂已关闭），１９ ２４坝段开始泄洪，受泄流左侧扩 外，在断面９．１０以下，由于河道边界突然展宽，使水流 散影响，在其尾渠形成微弱回流，回流沿尾水平台右 产生扩散作用，两侧各形成侧向回流区，左岸回流流速 行，回流流速为１．７６ ｍ／ｓ。当泄量继续加大至１０ ０００ １０ ０００年一遇泄量下最大约为３ ｍ／ｓ，右岸回流强度略 年一遇３４ ４００ ｍ３／ｓ及保坝条件４７ ４００ ｍ３／ｓ时，进厂公 小，流速为１．７４ ｍ／ｓ。下游河道右侧大片滩地仍处于 路和尾水平台全部被洪水淹没，尾水渠内形成一个逆 低速行进区。 时针的大回流，且随泄量加大，回流范围增大，强度也 ５５ 维普资讯 http://www.cqvip.com 湖北水力发电 ２Ｏ０７年第３期 更趋强烈，可能引致该区域发生淤积。１９—２４坝段泄 洪时，由于表孔挑流水舌下水位低，电厂尾渠水位高， 引致厂坝导墙两侧形成水位差，产生横比降和横向流 速，故回流沿尾水平台翻越导墙进入表孔水舌下。各 级泄量下，除保坝条件下泄洪在大电站尾渠下游产生 淤积外，其他条件下均无淤积。 此外，在１９ ２４泄洪坝段运行时，表孔水舌沿鼻 坎左侧扩散后，其水舌外缘距厂坝导墙较近，最短约 １０ ｍ左右，运行时应密切关注闸门运行方式，注意闸 门启闭顺序，防止高速挑流水舌直接冲击在导墙及厂 房上，对机组的平稳运行不利。 厂房侧墙２ ３＿ｍ），对电厂正常运行不利。试验过程 中，将２号深孔尾端右侧横向扩散取直，体型修改后进 行同级泄量放水试验，发现水舌流态良好，略向左偏 移，试验测得水舌边缘距厂房侧墙约６ Ｉｌ＇ｌ左右，较修改 前距离明显加远。而且体型修改后未见其他不利 影响。 ２．３泄洪对航运的影响 根据通航水流标准要求，①引航道口门区表面流 速：纵向流速ｖｒ≤２．０ ｍ／ｓ，横向流速 ≤Ｏ．３ ｍ／ｓ，回 右岸自备防汛电厂进水口利用８坝段泄洪深孔右 边１号孔改建而成，进口孔底高程１１３ ｍ，孔口尺寸 ５×６ ｍ２２台２０ ＭＷ防汛自备电厂布置在混凝土坝右 ，流流速Ｖｏ≤０．４ ｍ／ｓ，②航线上的波高高度不大于 ０．５ ０．６ ｍ；③水流方向与航道中心线的夹角不宜大 于１５。。丹江口通航条件最大流量６ ２００ ｍ３Ｉｓ，相应下 游水位９３．０８ ｍ；最小流量２００ ｍ３Ｉｓ，相应下游水位 ８８．３Ｏ ｍ。在电厂过流２ ０００ ｍ３Ｉｓ条件下，下游航道口 门区流态较好，基本处于顺向缓流区，水面平静，水位 波动甚小，最大波高０．２ Ｉｎ，表面纵向流速最大约 岸联结坝段下游岸边。自备电厂距常用泄洪坝段近， 受深孔泄流及其边界岸坡条件影响（右侧岸坡对深孔 水舌泄流的顶冲作用），试验特征洪水运用工况条件 下，在其尾水渠内均出现不同程度的回流，且随下泄流 量的加大，该区域内回流强度有加剧的趋势，水面波动 也随之加强，与大电站尾水波动相比显著为大。此外， 由于泄洪深孔挑射水流距右岸自备电厂较近，泄洪时 产生的雾化水气对电站电气设施的不利影响应引起重 视。特别在１ ０００年一遇洪水开启深孔２号边孔时，挑 流水舌因掺气而出现的跳动水花擦厂房边墙而过（距 １．６８ ｍ／ｓ，回流及横向流速均很微弱，斜流效应很小， 利于船只行驶；通航最大流量６ ２００ ｍ３Ｉｓ时下游引航 道口门区前面大片的广阔水域（断面８．９０—９．１５之 间）处于不稳定的回流区，水面有波浪，由于阵发性逆 向水流及斜流运动使该区域水流混乱，流态复杂，流速 流向不稳定。ＶＩ门区内水面最大纵向流速为０．９ ｍ／ｓ， 最大回流速度为１．３ ｍ／ｓ，横向流速为０．４ ｍ／ｓ，最大波 高０．４ ｍ，船只进出引航道口门较为困难。见表５、６。 ｍ 表５下游航道口门波高表 ５６ 维普资讯 http://www.cqvip.com 段文刚等：丹江ＶＩＩ程大坝加高后的几个水力学问题 ２０ｏ７年５月 ３结语 （４）下游河道坝下６００ ｍ以内为护岸工程重点防 护段，尤以右岸为甚，在护岸工程设计标准５Ｏ年一遇 及以下洪水条件下，该区域右岸岸边流速为５．８～ ９．８ ｍ／ｓ，左岸岸边流速为３．０～６．６ ｍ／ｓｏ （１）深、表孔单独过流及其联合过流三种工况泄流 能力试验表明，试验成果与设计计算值吻合较好，可满 足设计泄流能力要求。 （２）各级特征泄量下堰面压力分布规律趋于一致， 坝面均出现不同程度的负压，且随泄量的加大，坝面负 （５）在电站运行条件下，泄洪对大电站影响较小， 其尾水出流较为平顺，水面波动较小。而自备防汛电 站尾渠内在试验条件下均出现不同程度的回流，表明 泄洪对其平稳运行不利，但可经泄洪调度优化得到 改善。 压区分布的范围有加大的趋势，负压值也随之加大。 （３）坝下河床冲刷试验成果表明：随着下泄流量加 大，冲坑最低点距鼻坎的距离愈远，冲刷深度加深。设 计洪水２２ ３００ ｍ３／ｓ泄量下，坝下冲坑最低点高程为 （６）通航过流２ ０００ ｍ３／ｓ时下游航道口门区通航 水力条件良好，水面平静，利于船只行驶。通航最大流 量６ ２００ ｍ３／ｓ条件下，下游引航道口门区水流混乱，流 态复杂，不利船只行驶。 ４３．０ ｍ，保坝洪水４７ ４００ ｍ３／ｓ泄量下，坝下冲坑最低 点高程为２８．６ Ｉｌｌ，各级泄量冲坑上游坡均缓于临界 坡，也略缓于初期工程同级流量冲坑的上游坡。 （上接第３２页） （３）工程成本低 ６结语 机械化施工成本与人工衬砌对比（分析单位：３ ０００ ｍ２本处只分析混凝土浇筑这一项，导轨铺设拆除 ，借助南水北调工程这个工作平台，在总结国内外 最新研究成果的基础上潜心研究试验，不断提高、创 新，研发既适合南水北调工程时代特点、又满足机械化 费用与垫层压实均分）见表６。 表６工程成本对比表 元 大生产的高效优质的机械化衬砌设备及施工技术，为 渠道衬砌机械化施工积累了宝贵的施工管理经验。机 械化衬砌混凝土施工工艺的应用能够满足工程设计要 求，速度快、工程成本低，并且进一步提高了混凝土表 观和内在质量。对于建设时间紧、工程量大、质量要求 高的衬砌工程，采用大型渠道混凝土机械化衬砌成型 通过表６可以看出：仅混凝土浇筑这一项人工衬 砌３．３３元／ｍ２，机械化衬砌２．４５元／ｍ２。 设备将是保证施工质量、降低工程运行成本的必然选择。 湖北清江水布垭电站开始二期蓄水 湖北清江水布垭电站６月２１日１７时开始二期蓄水，为该工程今年７月首台机组投产发电奠定了基础。 清江水布垭电站设计安装４台水轮发电机组，最大出力１８４万ｋＷ，去年１Ｏ月１９日实现一期蓄水。二期下闸 蓄水前，由中国水电工程顾问集团公司等单位组成的安全鉴定专家组，对水布垭电站二期蓄水进行了安全验收 鉴定。 目前水布垭坝前水位海拔高程２５９ ｍ。综合考虑水布垭库区水文特点和各方面协商意见，阶段性库水位控 制要求为：５月１日前按２８０ ｍ高程控制，５月１１日前按３００ ｍ高程控制，６月１日前按３３０ ｍ高程控制，６月２１日 达到３４７ ｍ高程以上。未来两个月时间里，水布垭库水位将上升８８ ｍ以上。 ７月份水布垭首台机组具备投产条件。由于建设各方全力以赴强化关键环节施工，加强土建施工与机电安 装的协调、配合，目前净高２３３ ｍ的世界最高混凝土面板堆石坝——水布垭大坝的面板浇筑已经全部完成，一号 机组安装调试正在紧张进行。 水布垭电站位于湖北省巴东县境内，是国家第一个水电流域开发试点——清江梯级电站开发的龙头工程，属 国家“十五”和“十一五”规划重点建设项目。 （摘自ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｑｏ１．ｑｄｅ．ｅｏｍ．ｃｎ） ５７
