高大模板及支撑架施工

目 录

第一章 工程概况 .................................................... 3

1. 工程概况 ........................................................ 3 2. 施工平面布置图 .................................................. 3 3. 施工技术要求 .................................................... 3 4. 技术保证条件 .................................................... 6

第二章 编制依据 .................................................... 7 第三章 施工计划 .................................................... 8

第一节 施工进度计划 ................................................... 8 第二节 材料与设备计划 ................................................. 8

1. 材料计划 ........................................................ 8 2. 设备计划 ........................................................ 9

第四章 施工工艺技术 ............................................... 11

第一节 技术参数 ...................................................... 11 第二节 工艺流程 ...................................................... 11 第三节 施工方法 ...................................................... 11

1. 二、三层梁模板及支撑架施工 ..................................... 11 2. 二、三层板模板及支撑施工 ....................................... 25 3. 二、三层悬挑梁支撑架施工 ....................................... 25 4. 二、三层柱子模板施工 ........................................... 26 5. 二、三层墙模板施工 ............................................. 28 6. 二、三层楼梯模板施工 ........................................... 30 第四节 检查验收 ...................................................... 34 第五章 施工安全保证措施 ........................................... 37

第一节 组织保障 ...................................................... 37 第二节 技术措施 ...................................................... 37

1. 高支模防失稳措施 ............................................... 37 2. 高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施 ........................... 37

~1~

高层一二层模板及支撑架施工方案

3. 安装安全技术措施 ............................................... 37 4. 拆除安全技术措施 ............................................... 38 5. 模板控制措施 ................................................... 39 6. 其他措施 ....................................................... 39 第三节 应急预案 ...................................................... 41 第四节 监测监控 ...................................................... 43

1. 监测内容 ....................................................... 43 2. 监测方法 ....................................................... 44 3. 监测频次 ....................................................... 44 4. 监测过程要求 ................................................... 44 5. 监测控制值、预警值 ............................................. 44 6. 监测点布置 ..................................................... 44 7. 监测记录表 ..................................................... 44

第六章 劳动力计划 ................................................. 46 第七章 计算书及相关图纸 ........................................... 47

第一节 计算书 ........................................................ 47

1. 650*1600mm梁计算书 ............................................ 47 2. 700*1300mm梁计算书 ............................................ 63 3. 700*1800mm梁计算书 ............................................ 80 4. 二、三层板模板及支撑架计算书 ................................... 97 5. 二三层悬挑梁模板计算书 ........................................ 107 第二节 图纸 ......................................................... 118

1. 高支模平面图 .................................................. 118 2. 高支模立剖面图 ................................................ 119

~2~

高层一二层模板及支撑架施工方案

第一章 工程概况

1. 工程概况

本工程位于遵义市新浦镇易家坟，交通便利用地地块面积30639.7平方米，总建筑面积117415.92平方米，内设连体地下室、农贸市场。住宅建共计11栋，结构层数分别为：-1+2+18F、-1+2+15F、-1+1+6+1F。有：D1、D2、D3、D4、D5、A1、A1、B1、B2、C1、C2共11种户型。其中D1、D2、D3、D4、D5栋高层一、二层梁截面尺寸较大，最大截面尺寸达到700*1800mm，梁的集中线荷载大于了20KN/m，根据建质87号文规定需要进行专家论证。一层层高为4.2m、二层层高为5.1m,二层属于高支模。二、三层均悬挑出1.2mm截面尺寸为200*500mm、300*500mm的钢筋砼梁，此梁需要从地下室外边底面开始搭设至二层、三层，搭设高度为8.7m和13.8m，高度超过了8m, 根据建质87号文规定需要进行专家论证。 2. 施工平面布置图

模板支撑平面位置布置图

3. 施工技术要求

~3~

高层一二层模板及支撑架施工方案

3.1. 架体搭设要求

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a 不应超过0.5m，即板底下立杆自由高度不大于0.5m。

立杆接长接头必须采用对接扣件连接。水平杆长度不宜小于3跨。

满堂脚手架应在架体外侧四周及内部纵、横向每6m 至8m 由底至顶设置连续竖向剪刀撑，竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45º～60º。剪刀撑必须纵横向连续搭设。

满堂脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2 时，应在架体的外侧四周和内部水平间隔6m～9m，竖向间隔4m～6m 设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。

二层高支模在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑并在扫地杆的设置层设置水平剪刀撑，共两道剪刀撑。水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为45º～60º

立杆底部垫200*50*100mm（长*高*宽）木方。

满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度严禁超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。

必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm 处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

洞口位置支撑：立杆基础位置有预留洞口的，立杆离洞口距离为300mm且基础底部相应位置应有立杆，立杆上部距上部预留洞口距离为300mm，防止洞口阳角尺寸变形。 3.2. 脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法

表：脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法

项次 允许偏差 项 目 技术要求 Δ （mm） 表面 坚实平整 排水 不积水 地基 垫板 不晃动 基础 不滑动 底座 不沉降 -10 满堂支撑最后验收垂- ±90 示 意 图 检查方法与工具 1 观察 2 用经纬仪 ~4~

高层一二层模板及支撑架施工方案

架立杆垂直度 直度30m 下列满堂支撑架允许水平偏差（mm） 总高度 搭设中检查偏差的高度 （m） 30m H=2 ±7 H=10 ±30 H=20 ±60 H=30 ±90 中间档次用插入法 步距 - ±20 纵距 - ±30 横距 - 允许偏差 技术要求 Δ（mm） Δ Δ ±20 lla lla la l水平仪或水平尺 或吊线和卷尺 3 满堂支撑架间距 续上表 钢板尺 项次 项 目 示 意 图 检查方法与工具 一根杆的两端 纵向 水平4 杆高 差 同跨内两根纵向水平杆高差 剪刀撑斜杆与 5 地面的倾角（水平剪刀撑夹角） 主节点处各扣件中心点相互距离 ±10 Δ 45°-60° 1 4 a 角尺 3 a≤500mm a 2 钢板尺 同步立杆上两个相a≥500mm 隔对接扣扣件 件的高差 安装 立杆上的对接扣件a≤h/3 至主节点的距离 纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离 扣件螺栓2 1 a a 6 h 钢卷尺 1 2 1 3 a≤la/3 a la 2 钢卷尺 （40-65） 扭力扳 ~5~

高层一二层模板及支撑架施工方案

拧紧扭力N.m 矩 注：图中1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆4-剪刀撑。 手 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按下表规定确定。不合格的必须重新拧紧至合格。

表：扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准 项次 检查项目 安装扣件数量 （个） 51～90 11～150 151～280 2851～500 501～1200 1201～3200 51～90 11～150 151～280 2851～500 501～1200 1201～3200 抽查数量 （个） 5 8 13 20 32 50 5 8 13 20 32 50 允许的不合格数量 （个） 0 1 1 2 3 5 1 2 3 5 7 10 1 连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件 2 连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处） 4. 技术保证条件

项目经理作为第一责任人负责统筹安排，协调劳动力和材料等，保证施工的顺利有序进行。

技术负责人负责编制和组织脚手架搭设、拆除的技术方案，以及对工长、班组长进行方案技术交底，确保技术安全，所有外架操作工必须持上岗证并考核合格后方可上岗。

工长具体负责对脚手架搭设、拆除班组进行质量、安全文明、技术交底，在搭设和拆除过程中指导和监督、做好外架各种安全防范措施。

安全员负责监督日常的搭设检查和脚手架巡查工作，保证脚手架的使用安全。 每搭设完6m~8m 高度后、搭设至设计标高等进行验收。

~6~

高层一二层模板及支撑架施工方案

第二章 编制依据

遵义市新蒲新区新蒲组团棚户区改造工程三号还房建设项目设计施工图纸等； 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； 《直缝电焊钢管》（GB/T13793）； 《碳素结构钢》（GB/T700）；

《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）； 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）； 《钢结构设计规范》（GBJ17-2003）； 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）； 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)； 《重要用途钢丝绳》（GB18-2006）； 《建筑施工手册》第五版； 有关法律、法规、规章、管理文件。

~7~

高层一二层模板及支撑架施工方案

第三章 施工计划

第一节 施工进度计划

序号 1 2 3 4 5

栋号 D1 D2 D3 D4 D5 一层施工开始日期 二层施工开始日期 备注 跟随主体结构施工搭设 跟随主体结构施工搭设 跟随主体结构施工搭设 跟随主体结构施工搭设 跟随主体结构施工搭设 2013年8月21日 2013年8月24日 2013年8月15日 2013年8月19日 2013年8月15日 2013年9月21日 2013年9月27日 2013年9月18日 2013年9月23日 2013年9月18日 第二节 材料与设备计划

1. 材料计划 1.1. 需用材料

立杆可调托撑KTC-60、模板厚15mm、木枋40*90mm(宽*高)、高强对拉螺栓Ø14mm、Ø48³3.0钢管、对接扣件、旋转扣件、直角扣件、垫木、隔离剂、步步紧。 1.2. 主要材料计划

序号 材料名称 1 2 3 4 5 6 7 胶合木模板 钢管 扣件 木方 顶托 高强对拉螺杆 步步紧 单位 张 吨 个 M KTC-60 Ø14 规格 900*1800*15mm Ø48*3.0 与钢管配套 40*90mm 个 m 个 计划总用量 2万 700吨 12万个 10万 2万 5000 5000 备注 跟随进度计划材料并进行调整 跟随进度计划材料并进行调整 跟随进度计划材料并进行调整 跟随进度计划材料并进行调整 跟随进度计划材料并进行调整 跟随进度计划材料并进行调整 跟随进度计划材料并进行调整 ~8~

高层一二层模板及支撑架施工方案

1.3. 主要材料要求 1.3.1. 钢管

钢管采用外径48mm，壁厚3.0mm，其材质应采用国家现行标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送焊接钢管》GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量应符合GB700-79《普通碳素结构钢技术要求》中A3钢的要求。弯曲变形、锈蚀严重的钢管不得使用。钢管上严禁打孔。

钢管外观质量要求：

a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；

c 钢管应进行防锈处理。 扣件外观质量要求：

a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用； b 扣件应进行防锈处理。 1.3.2. 扣件

扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等； 扣件及其附加应符合GB978-67《可锻铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB95-76《垫圈》的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能够灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。

脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达到65N.m时，不得发生破坏。 1.3.3. 可调顶托

可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准《梯型螺纹》GB/T 5796.2、GB/T 5796.3 的规定。可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6 ㎜；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5 扣，螺母厚度不得小于30 ㎜ 。可调托撑抗压承载力设计值不应小于40 kN，支托板厚不应小于5㎜。 2. 设备计划

~9~

高层一二层模板及支撑架施工方案

序号 1 2 3 4 5 设别名称 砂轮切割机 圆盘锯 手提锯 电钻 塔吊 型号 MJ104 直径14 5610 台数 5 5 40 25 4 主要用途或部位 切割钢管 模板加工 模板加工 钻螺杆洞 吊运钢管等材料 备注 ~10~

高层一二层模板及支撑架施工方案

第四章 施工工艺技术

第一节 技术参数

一层层高为4.2m架体步距为1.8m、立杆间距为1.2m。二层层高为5.1m架体步距为1.5m、立杆间距为1.2m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。

第二节 工艺流程

将轴线梁位放线在地面上→定好水平控制标高→梁竖向支顶安装（含纵横向剪刀撑）→架设梁底木枋龙骨于钢管顶托托板上→梁底模板→架设板底木枋龙骨于钢管顶托托板上→楼板模板安装→梁板钢筋绑扎→梁侧模板安装→混凝土柱施工→梁板混凝土浇筑→混凝土养护→松下钢管可调顶托（拆除许可后）→拆除梁、板模板，清理模板→拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管

第三节 施工方法

1. 二、三层梁模板及支撑架施工

二、三层梁主要截面有250*600、350*600、350*700、200*500、250*550、200*400、300*450、350*500、600*1600、500*1000、550*1600、500*1200、700*1700、150*300、300*700、400*800、400*1000、500*1400、400*1200、700*1800、400*1100、550*1700、650*1600、650*1900、700*1300、550*1400、300*500mm。

根梁截面进行分类设计：250*600、200*500、250*550、200*400、300*450、350*500、150*300、300*500mm截面的梁均按照250*600mm梁截面施工；350*600、350*700、300*700、400*800mm截面的梁均按照400*800mm梁截面施工； 500*1000、500*1200、400*1000、400*1200、400*1100mm截面的梁均按照500*1200mm施工；600*1600、550*1600、500*1400、650*1600、550*1400截面的梁均按照650*1600mm施工；700*1300mm按照700*1300mm施工；600*1600、550*1600、550*1700、650*1600截面的梁均按照

~11~

高层一二层模板及支撑架施工方案

650*1600mm施工；700*1700、700*1800、650*1900截面的梁均按照700*1800mm施工。 1.1. 250*600梁支撑及模板施工

250*600、200*500、250*550、200*400、300*450、350*500、150*300、300*500mm截面的梁均按照250*600mm梁截面施工。 1.1.1. 梁模板施工

梁模板使用的木方截面40×90mm，梁模板截面侧面木方距离300mm，梁底木方距离250设置。梁底模面板厚度h=15mm，梁侧模面板厚度h=15mm。所有梁底均按照400mm距离设置步步紧加固。

1.1.2. 梁支撑施工

立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，木方40×90mm，梁两侧立杆间距1.20m。

~12~

高层一二层模板及支撑架施工方案

250 600

1500

4500

1200

图：梁模板支撑架立面简图

根据梁支撑对楼板的验算，转换层梁板混凝土的强度未达到设计前严禁拆除下层架体。

1.2. 400*800梁模板及支撑施工

350*600、350*700、300*700、400*800mm截面的梁均按照400*800mm梁截面施工。 1.2.1. 梁模板施工

400*800mm梁H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm，其中350*600、350*700、300*700不需要设置对拉螺杆。梁模板使用的木方截面40³90mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。梁底模面板厚度h=15mm，梁侧模面板厚度h=15mm。所有梁底均按照300mm距离设置步步紧加固。

~13~

高层一二层模板及支撑架施工方案

1.2.2. 梁支撑施工

立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，木方40×90mm， 梁两侧立杆间距0.90m。

40043004504501500800

~14~

高层一二层模板及支撑架施工方案

图：梁模板支撑架立面简图

根据梁支撑对楼板的验算，转换层梁板混凝土的强度未达到设计前严禁拆除下层架体。

1.3. 500*1200mm梁模板及支撑架施工

500*1000、500*1200、400*1000、400*1200、400*1100mm截面的梁均按照500*1200mm施工；

1.3.1. 梁模板施工

H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面40×90mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=15mm，梁侧模面板厚度h=15mm。所有梁底均按照300mm距离设置步步紧加固。

1.3.2. 梁支撑施工

立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，木方40×90mm， 梁两侧立杆间距1.20m。

~15~

高层一二层模板及支撑架施工方案

500 1200

1500

3900

517 167 517

图：梁模板支撑架立面简图

根据梁支撑对楼板的验算，转换层梁板混凝土的强度未达到设计前严禁拆除下层架体。

梁两侧竖向连续满设剪刀撑，剪刀撑设置按照，竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45º～60º。剪刀撑必须纵横向连续搭设。

1.4. 550*1400梁模板及支撑施工

500*1400、550*1400截面的梁均按照550*1400mm施工。 1.4.1. 梁模板施工

内龙骨布置7道，内龙骨采用40×90mm木方。外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+400+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度15mm。所有梁底均按照300mm距离设置步步紧加固。

~16~

高层一二层模板及支撑架施工方案

550mm1971971971971971971400mm

模板组装示意图 1.4.2. 梁支撑施工

200400400

立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，木方40×90mm， 梁两侧立杆间距1.20m。500*1500断面的梁支撑立杆顶部受力节点全部采用双扣件，其余均采用单扣件。

550 1400

1500

3700

508 183 508

~17~

高层一二层模板及支撑架施工方案

图：梁模板支撑架立面简图

根据梁支撑对楼板的验算，转换层梁板混凝土的强度未达到设计前严禁拆除下层架体。

双扣件实例图 双扣件组合大样图

梁两侧竖向连续满设剪刀撑，剪刀撑设置按照，竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45º～60º。剪刀撑必须纵横向连续搭设。

1.5. 650*1600mm梁模板及支撑施工

600*1600、550*1600、550*1700、650*1600截面的梁均按照650*1600mm施工。 1.5.1. 梁模板施工

模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置9道，内龙骨采用40×90mm木方。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+450+450mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度15mm。所有梁底均按照300mm距离设置步步紧加固。

~18~

高层一二层模板及支撑架施工方案 650mm

172 172 172 1600mm 172

172 172 172 172

模板组装示意图

1.5.2. 梁支撑施工

立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，木方40×90mm，梁两侧立杆间距1.20m。施工活荷载2.00kN/m2。梁支撑立杆顶部受力节点全部采用双扣件，其余均采用单扣件。

450 200

450

~19~

高层一二层模板及支撑架施工方案

650350049221749215001600

图：梁模板支撑架立面简图

根据梁支撑对楼板的验算，转换层梁板混凝土的强度未达到设计前严禁拆除下层架体。

双扣件实例图 双扣件组合大样图

梁两侧竖向连续满设剪刀撑，剪刀撑设置按照，竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为

~20~

高层一二层模板及支撑架施工方案

45º～60º。剪刀撑必须纵横向连续搭设。

1.6. 700*1300mm梁模板及支撑施工 1.6.1. 梁模板施工

计算断面宽度700mm，高度1300mm，两侧楼板厚度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置8道，内龙骨采用40×90mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+300+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm。所有梁底均按照300mm距离设置步步紧加固。

700mm

1

1 11300mm 1 1 1 1

400 300 200

模板组装示意图

1.6.2. 梁支撑施工

模板支架搭设高度为3.8m，梁截面 B×D=700mm×1300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，木方40×90mm， 梁两侧立杆间距1.20m。梁支撑立杆顶部受力节点全部采用双扣件，其余均采用单扣件。

~21~

高层一二层模板及支撑架施工方案

700 1300

150 3800

483 233 483

图：梁模板支撑架立面简图

根据梁支撑对楼板的验算，转换层梁板混凝土的强度未达到设计前严禁拆除下层架体。

双扣件实例图 双扣件组合大样图

梁两侧竖向连续满设剪刀撑，剪刀撑设置按照，竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45º～60º。剪刀撑必须纵横向连续搭设。

~22~

高层一二层模板及支撑架施工方案

1.7. 700*1800mm梁模板及支撑施工

700*1700、700*1800、650*1900截面的梁均按照700*1800mm施工。 1.7.1. 梁模板施工

内龙骨布置9道，内龙骨采用40×90mm木方。外龙骨间距350mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+300+300+400mm（其中650*1900截面梁按照200+300+400+400mm布置），断面跨度方向间距350mm，直径14mm。面板厚度15mm。所有梁底均按照300mm距离设置步步紧加固。

700mm

198 198 198

1800mm 198

198 198 198 198

400 300 300 200

模板组装示意图

1.7.2. 梁支撑施工

立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，木方40×90mm， 梁两侧立杆间距1.20m。施工活荷载2.00kN/m2。梁支撑立杆顶部受力节点全部采用双扣件，其余均采用单扣件。

~23~

高层一二层模板及支撑架施工方案

7003300425175172515001800

图：梁模板支撑架立面简图

根据梁支撑对楼板的验算，转换层梁板混凝土的强度未达到设计前严禁拆除下层架体。

双扣件实例图 双扣件组合大样图

梁两侧竖向连续满设剪刀撑，剪刀撑设置按照，竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为

~24~

高层一二层模板及支撑架施工方案

45º～60º。剪刀撑必须纵横向连续搭设。

2. 二、三层板模板及支撑施工

二、三层板最厚为180mm厚。

立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，木方40×90mm，间距180mm，梁顶托采用双钢管48×3.0mm。

图：楼板支撑架立面简图

根据板支撑对楼板的验算，转换层梁板混凝土的强度未达到设计前严禁拆除下层架体。

3. 二、三层悬挑梁支撑架施工 3.1. 架体搭设

模板支架搭设高度为13.8m，梁截面 B×D=300mm×500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m，面板厚度15mm，木方40×90mm， 梁两侧立杆间距1.20m。架体必须与室内满堂架相连接。

~25~

高层一二层模板及支撑架施工方案

300 500 1800

13800

1200

图：梁模板支撑架立面简图

3.2. 架体基础的处理

D4、D2、D3、D5栋地下室剪力墙外墙为回填素土，需要进行夯实后再起表面沿剪力墙边浇筑1.5m宽100mm厚C15素混凝土。 4. 二、三层柱子模板施工

二、三层柱子主要截面有750*750、700*700、650*650、1200*600、500*500、800*800、700*600、600*600。

500*500、600*600截面尺寸的均按600*600进行施工，650*650、700*600、700*700均按700*700进行施工，750*750、800*800均按800*800进行施工，1200*600mm单独进行施工。

4.1. 600*600柱子施工

柱箍间距计算跨度d = 500mm。柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。柱模板竖楞截面宽度40mm，高度90mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。面板厚度15mm。B方向2根对拉螺杆，H方向2根对拉螺杆，对拉螺杆直径为14mm。

~26~

高层一二层模板及支撑架施工方案

186 600 186 186 186 186 600 186

柱模板支撑计算简图

4.2. 700*700柱子施工

柱箍间距计算跨度 d = 400mm。柱箍采用双钢管48mm³3.0mm。柱模板竖楞截面宽度40mm，高度90mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。面板厚度15mm。B方向2根对拉螺杆，H方向2根对拉螺杆，对拉螺杆直径为14mm。

220 700 220 220 220 220 700 220

柱模板支撑计算简图

4.3. 800*800柱子施工

柱箍间距计算跨度 d = 300mm。柱箍采用双钢管48mm³3.0mm。柱模板竖楞截面宽度40mm，高度90mm。B方向竖楞6根，H方向竖楞4根。面板厚度15mm。B方向2根对拉螺杆，H方向2根对拉螺杆，对拉螺杆直径为14mm。

~27~

高层一二层模板及支撑架施工方案

800152152152 152 152 152152152 800 152152

柱模板支撑计算简图

4.4. 1200*600柱子施工

柱模板的截面宽度 B=1200mm，B方向对拉螺栓4道，柱模板的截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓3道，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。柱箍采用双钢管48mm³3.0mm。柱模板竖楞截面宽度40mm，高度90mm。B方向竖楞9根，H方向竖楞5根。面板厚度15mm。

1200145145145145145145145145

140 600 140140 140400

柱模板支撑计算简图

5. 二、三层墙模板施工

剪力墙厚度为300、350mm，施工均按照350mm厚施工。

模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距200mm，内龙骨采用40×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。对拉螺栓布置11道，在断面内水平间距

~28~

高层一二层模板及支撑架施工方案

200+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度18mm。

350mm

5100mm

模板组装示意图

450

450

450

450

450

450

450

450

450

450 200

~29~

高层一二层模板及支撑架施工方案

剪力墙支撑图

6. 二、三层楼梯模板施工

采用封闭式模板施工工艺： 1）工艺原理

1将梯步平面板和立面板加工成半成品，使立模与面板定型化，与楼梯斜板和侧○

板对楼梯模板进行封闭。钢筋绑扎完毕，即可封闭模板。同时方便人员通行，有效地保护了楼梯负弯矩钢筋。

2只在楼梯上口休息平台处留设浇捣口，混凝土可以连续浇筑，一次成型。成品○美观大方。

2）工艺流程

测量放线→楼梯架子施工→支梯板斜板、楼梯平台板的底板、侧板→楼梯钢筋绑扎、验收→制作、安装楼梯踏步定形模板→钢管、木枋连接、固定→对拉螺杆和管卡加固→混凝土浇筑→拆模→楼梯踏步钉保护木条→混凝土养护→进入下一施工段施工。

3）操作工艺

1 放样，确定楼梯板底模高度和踏步平面、○立面位置。

~30~

高层一二层模板及支撑架施工方案

2 搭设支撑架，放置木枋，铺楼梯斜板、平台底板、侧板。（详见楼梯模板安装○示意图）。

3待钢筋绑扎好验收后安装楼梯侧板，侧板有两种：一种是有剪力墙的楼梯侧板○

做成与楼梯踏步相吻合的锯齿形侧板使之与靠剪力墙边的倒锯齿相对应；一种是无剪力墙的楼梯侧板不用做成锯齿形（见后附图）。

4安装事先制作好的踏步定型模板： ○

在安装踏步模板前，为防止其下沉，应在斜板上沿梯跑方向放置二排与梯板厚度相对应高度的直径为14mm的钢筋支架（见后附图）。

i、当侧板加工为锯齿形时，梯踏步平面板和立面板的两端头均搭在侧板锯齿形上；

ii、当侧板不加工为锯齿形时，梯踏步平面板和立面板与侧板连接是利用梯踏步平面板和立面板两端头的加劲板与侧板连接固定。

5楼梯底板和踏步模板形成封闭并进行加固。在一般楼梯中，顺着梯跑方向设置○

二道钢管于梯面模与底模用对接螺杆加固（详见楼梯封闭模板安装示意图）。

定型踏步模板安装实例

6楼梯外侧板处设置 50mm³90mm 木枋固定踏步侧板，然后在楼梯前、中、后部○

位按照间距不大于1500mm设对拉螺杆拉结，再用步步紧每隔一步将楼梯侧面上的木枋次楞与面板双钢管主楞拉紧。安装固定完后，在踏步模板上留出混凝土的透气孔，直径

~31~

高层一二层模板及支撑架施工方案

15-20mm，间距每900mm设两个。

7振捣混凝土时，按常规方法采用插入式振捣，除此之外，因每一步踏步板不易○

振捣到位，尚需用橡皮锤随混凝土浇筑逐一敲击踏步顶板，及时检查混凝土下料及振捣是否到位。 1-1封闭楼梯模板剖面示意图

~32~

高层一二层模板及支撑架施工方案

有剪力墙时非剪力墙一侧楼梯侧模示意图

每隔两步 步步紧加固 无剪力墙时楼梯侧模示意图 定型踏步模板实例

面板与底板对拉螺杆

楼梯侧模用步步紧加固、面板与底板用对拉螺杆加固 ~33~

高层一二层模板及支撑架施工方案

第四节 检查验收

在支撑体系搭设过程中质量、安全、施工、技术等部门要在现场进行过程指导和监督。

在砼施工前组织项目劳务班组、安全部、施工部、质量部、技术部、项目经理、监理单位等进行满堂架验收，在验收合格后方可进行砼浇筑。验收表格如下：

满堂脚手架验收表格

项目名称：遵义市新蒲新区新蒲组团改造工程三号还房建设项目

所检查栋号 施工单位 验收依据 项次 部位 日期 中国建筑第四工程局有限公司 项目负责人 王文彦 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 项 目 表面 排水 垫板 技术要求 允许偏差 Δ（mm） 示 意 检查方法图 与工具 实测验收实量 结果 1 2 3 4 5 坚实平整 不积水 - 地基 不晃动 — 基础 不滑动 底座 不沉降 -10 最后验收垂直度- ±90 - 30m 下列满堂支撑架允许水平偏差（mm） 满堂支撑架总高度 搭设中检查偏差的高立杆垂直度 度（m） 4.5m H=4.5 ±15 中间档次用插入法 满堂支撑架步距 - ±20 - 间距 立杆间距 - ±30 一根杆的两- ±20 端 lll纵向水平杆 高差 同跨内两根- ±10 纵向水平杆Δ 高差 剪刀撑斜与 45°-60° - 地面的倾角 观察 吊线和卷尺 钢板尺 Δ 水平仪或水平尺 钢板尺 角尺 ~34~

高层一二层模板及支撑架施工方案

1 4 a 钢板尺 主节点处各扣件中心点相互距离 a≤500mm 3 - a 2 2 1 6 扣件 安装 同步立杆上两个相隔对- - 接扣件的高差 立杆上的对接扣件至主a≤h/3 节点的距离 纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离 a h a 钢卷尺 1 2 1 3 钢卷尺 a≤la/3 - a la 2 7 扫地杆 扣件螺栓拧（40-6- - 紧扭力矩 5）N.m 必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm 处的立杆上。 扭力扳手 钢板尺 模板上承受的荷载不得超过设计规定值，（荷载的类型包括：模板及其支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重、泵送混个凝土垂直和水平荷载、混凝土输送泵的振动混凝土时产生的荷8 荷载 观察估算 载，新浇筑混凝土对模板侧面的压力，倾倒混凝土时产生荷载等，设计施工荷载为梁施工人员及设备荷载标准2.0KN/m2（200Kg/ m2）， 板施工人员及设备荷载标准2.5KN/m2（250Kg/ m2） 验收结论： 年 月 日 验收 人签 名 监理单位意见： 生产经理 总包单位 技术负责人 安全负责人 质量负责人 施工工长 劳 务 现场负责人 班组长 ~35~

高层一二层模板及支撑架施工方案

专业/总监理工程师： 年 月 日

~36~

高层一二层模板及支撑架施工方案

第五章 施工安全保证措施

第一节 组织保障

建立安全生产责任制，成立以项目经理作为组长，生产经理为副组长、项目总工为副组长，安全部、质量部、生产部、材料部等作为组员的安全机构，其组织机构图如下：

安全监督机构图

项目经理作为总协调，对整个安全质量负总责任，生产经理对现场实际作业进行控制、安排，项目工总对整个模板及支撑体系作技术指导和技术保证，质量部、安全部对整个支撑体系和模板安装进行监督指导并进行督促，材料部对进场材料是否符合要求进行检查并对现场使用材料进行抽检。

第二节 技术措施

1. 高支模防失稳措施

浇注梁板混凝土前，应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固体程度。 浇注梁板混凝土时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。

支撑体系落在土体上，土体需打夯密实，下设垫板。防止下沉。 2. 高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施 3. 安装安全技术措施

应遵守高处作业安全技术规范有关规定。

架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相

~37~

高层一二层模板及支撑架施工方案

互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。

凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。

立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳。

扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，要40～60N.M过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。

模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。 施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。

高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。

模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。不准架设探头板及未固定的杆。

模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。

安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。

支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。

在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。 二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱仍。

安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。 4. 拆除安全技术措施

模板拆除须待预应力张拉后进行，防止倒塌事故发生。

~38~

高层一二层模板及支撑架施工方案

模板，应经技术负责人按同条件养护试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除。

拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。

高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。

工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。

拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。

拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。 已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。

在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。 5. 模板控制措施

模板施工前首先要根据各部位的具体情况进行针对性设计、并验算其刚度、强度和稳定性，使其具备可靠的承受所浇筑混凝土的重量侧压力及施工荷载。

模板施工按模板设计对号入座支设，模板制作、运输、安装、拆除设专人负责，并建立混凝土拆模申请制度。

由项目技术人员对各部位模板安装编制专项方案，并绘制模板设计图，经总工程师批准后方可实施。

梁模板、墙上口模板拉通线找直，以确保整体结构冷线顺直，阴阳角方正。 模板拼接缝处、梁和柱接头处、门窗塞口处、混凝土墙和板接触部位均垫海面条。 浇筑混凝土时派专人负责检查模板，发现异常情况及时加以处理。

钢筋绑扎和模板施工穿插进行，外墙模板及柱模需用塔吊吊升就位。所以必须提高施工人员安全意识，时时做好安全防护措施。 6. 其他措施

~39~

高层一二层模板及支撑架施工方案

二层高支模砼浇筑：必须先浇筑柱子砼，在柱子砼浇筑完成3天以后方可浇筑梁板砼。

浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，检查人员不得在砼浇筑时直接进入，必须先在外围进行仔细观察后无重大安全隐患，方可进入内部进行检查。

严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。

为确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。 所有操作人员应持证上岗，操作人员进入现场后，应做好进场三级教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。

模板搭设完后，必须验收合格方可使用。

必要时支撑架可用钢丝绳进行加固，钢丝绳采用6³37+1钢丝绳。 焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。

高空作业要正确使用“三宝”， 严禁在支撑架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。

凡遇六级以上大风，浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对高支撑架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚步手架时，必须对高支撑架进行全面检查，如发现连接部份有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下是否有位移；及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。

扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。

搭拆脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 钢管上严禁打孔。

作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。

满堂支撑架在使用过程中，应设有专人监护施工，当出现异常情况时，应立即停止施工，并应迅速撤离作业面上人员。应在采取确保安全的措施后，查明原因、做出判断和处理。

~40~

高层一二层模板及支撑架施工方案

满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。

当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。

夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业。

满堂脚手架与满堂支撑架在安装过程中，应采取防倾覆的临时固定措施。 7. 操作层上人跑梯

上跑梯采用工具式的，跑梯放在脚手架，如下图片：

实际照片、

第三节 应急预案

1.1. 总则

为快速有效地实施模板坍塌事故应急救援，最大限度地降低人员伤亡和财产损失，依据《安全生产法》、《建筑法》、《建设工程安全生产管理条例》特制定本预案。 组织机构及职责

项目部成立建筑安装坍塌事故应急救援小组 组长：项目经理：王文彦

~41~

高层一二层模板及支撑架施工方案

副组长：洪翼宇 陈本春

成员：赵文宇 李长江 邓俊 田中利 聂海涛 1.2. 主要职责

现场总指挥：组织、指挥坍塌事故现场抢险、救援、疏散工作。根据现场险情，及时向上级机关及地方汇报并发出救援请求。

现场副总指挥：调动项目部应急救援保障队伍实施应急救援行动。根据现场险情，及时提出并实施现场应急方案措施。

小组各成员：及时响应组长、副组长下达的救援指令，在事故现场疏散人群，协助救援人员进行救援工作。 1.3. 应急保障

施工场所在施工过程中发生坍塌事件，项目部应急救援小组根据险情，立即协调物资保障组、工程抢险队、医疗救护组、机动抢险队、治安警戒组等应急保障队伍实施应急救援。

1.4. 坍塌事故的预警和预防

施工单位应根据建筑工程特点，在编制施工组织设计时，应制定预防坍塌事故的专项施工方案，并附具安全验算结果，经施工单位技术负责人、总监理工程师签字后实施。

模板支架在施工作业时，应指定专人指挥、监护，出现位移、及其他潜在险情时应立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，等险情排除后，方可作业。

施工单位采用新技术、新工艺、新设备、新材料时，应当对作业人员进行相应的安全生产教育培训。

1.5. 坍塌事故的应急处理程序和方法

建筑安装工地发生坍塌事故后，按下图规定的应急处置程序实施抢险救援工作。

~42~

高层一二层模板及支撑架施工方案

立即停止相应作业，施工人员马上转移至安全地带，采取措施防止事故扩大。 临近坍塌事故现场的设备、人员应立即转移至安全地带。 坍塌事故造成人员伤亡时应立即组织营救并报120急救。

坍塌时如有人员被埋入砼中，应根据现场实际情况，尽最大能力组织人工营救，尽量避免使用机械以免造成被困人员二次受伤。

坍塌事故现场必须设置安全警戒区。 应急解除

符合以下标准时，可解除应急状态

——抢险人员清点完毕，伤亡人员全部送往医院治疗或妥善安置。 ——检测确认现场不会发生再次坍塌。 ——上级相关部门现场勘查处理完毕。 ——相邻设施已妥善采取防护措施。 1.6. 后期处置

施工单位配合相关部门做好事故善后处理工作。 安全部门按照事故“四不放过”原则组织事故调查处理。 施工单位向相关保险公司按保险合同索取保险赔偿。

每季度至少进行一次模拟演习，其目的在于：保证各种应急反应资源处于良好的备战状态，全体作业人员熟悉作业现场紧急疏散道路；检验相关应急人员的应急能力，确保发生紧急情况时救援工作能按照预案有序进行，防止因应急反应行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；根据演习情况，

第四节 监测监控

为保证高支模架体的施工安全，需要对搭设和使用期间进行监测，保证架体始终处于安全状态下工作。

1. 监测内容

注意监测基础及垫板情况，如发现垫板或基础出现破坏迹象，应立即停止加载，查找并处理问题。问题解决后方可继续施工。

~43~

高层一二层模板及支撑架施工方案

施工时，要采用经纬仪监测立杆的垂直度，保证立杆偏差在允许范围内。 进场监测大、小横杆，严禁在其上进行堆载和加载。 2. 监测方法

在浇筑混凝土前，浇筑过程中和浇筑后，派专人对支撑体系进行监测，监测由各栋工长进行组织，重点监测混凝土正在浇筑的部位。垂直监测点采用目测立杆的方法，水平监测点采用经纬仪进行监测的方法，监测后要及时将各过程的测量数据进行对比分析。 3. 监测频次

初测：浇筑混凝土前监测一次，并记录下监测点数据，本数据作为以后监测的基准值混凝土浇筑时作为重点监测，派施工人员一直监测，直至浇筑完成浇筑完后，再监测一次，如不出现问题则不需要再进行监测。 4. 监测过程要求

每次观测采用相同的观测方法和观测线路 观测期间使用同一仪器，同一人操作，不能更换 5. 监测控制值、预警值

本工程监测报警、预警值为：

监测项目 侧向位移量 沉降量 预警值 7mm 15mm 控制值 10mm 20mm 若接近限值，则立刻向现场管理人员汇报，并要求暂停混凝土浇筑施工，对变形量大的部位进行钢管加固，加固完成后再进行混凝土浇筑施工。 6. 监测点布置

沉降、侧向监测点位置布置在主梁与次梁交接点处，部分侧向监测点设置在边立杆上。

监测进出通道必须保持畅通，且监测时的照明为不超过12V电源的照明设备。 7. 监测记录表

高支模满堂架监测记录表

²工程名称 遵义市新蒲新区新蒲改造工程三号还房建设项目 栋号 ~44~

高层一二层模板及支撑架施工方案

高支模部位 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17

监测人 记录人 备注 项监测时间 目 旁站人员 活荷载荷载 监测方梁活荷载荷载≤法：目测 200KG /㎡ 板活荷载荷载≤250KG/㎡ 目测估算值KG /㎡（选最大活荷载处） 目测估算值KG /㎡（选最大活荷载处） 过程监测 实测点1 实测点2 实测点3 实测点4 实测点5 实测点6 实测点1 实测点2 实测点3 实测点4 实测点5 实测点6 项目经理 王文彦 生产经理 洪翼宇 13511816835 15180752598 初测 过程监测 实测点1 实测点2 实测点3 实测点4 实测点5 实测点6 实测点1 实测点2 实测点3 实测点4 实测点5 实测点6 紧急联系人 浇筑完成后监测 实测点1 实测点2 实测点3 实测点4 实测点5 实测点6 实测点1 实测点2 实测点3 实测点4 实测点5 实测点6 技术总工李雷 安全主管陈本春 15085021753 138852 11505 侧实测点1 向实测点2 位移实测点3 量 实测点4 实测点5 实测点6 沉实测点1 降实测点2 量 实测点3 实测点4 实测点5 实测点6 结是否报论 警 是否撤出人员 ~45~

高层一二层模板及支撑架施工方案

第六章 劳动力计划

根据本工程施工工期计划和日工程量的安排，专职安全管理人员2人，架工40人，杂工20人，木工100人，合计160人，人员增减跟随施工进度进行调整。

~46~

高层一二层模板及支撑架施工方案

第七章 计算书及相关图纸

第一节 计算书

1. 650*1600mm梁计算书 1.1. 梁模板计算书 一、梁侧模板基本参数

计算断面宽度650mm，高度1600mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置9道，内龙骨采用40³90mm木方。 外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm³3.0mm。

对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+450+450mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

650mm1721721721721721721721721600mm

模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算

200450450

~47~

高层一二层模板及支撑架施工方案

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9³50.000=45.000kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9³4.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.45m。

荷载计算值 q = 1.2³45.000³0.450+1.40³3.600³0.450=26.568kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.00³1.50³1.50/6 = 16.88cm3； I = 45.00³1.50³1.50³1.50/12 = 12.66cm4；

26.57kN/mA 178 178 178 178 178 178 178 178B

~48~

高层一二层模板及支撑架施工方案

计算简图

0.088

0.065

弯矩图(kN.m)

1.862.492.322.372.352.392.222.86

2.862.222.392.352.372.322.491.86

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：20.25kN/mA 178 178 178 178 178 178 178 178B

变形计算受力图

0.009

0.170

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.860kN N2=5.348kN N3=4.6kN N4=4.7kN N5=4.692kN

~49~

高层一二层模板及支撑架施工方案

N6=4.7kN N7=4.6kN N8=5.348kN N9=1.860kN 最大弯矩 M = 0.088kN.m 最大变形 V = 0.170mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.088³1000³1000/16875=5.215N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3³2856.0/(2³450.000³15.000)=0.635N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.170mm 面板的最大挠度小于177.5/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2³0.18³45.00+1.4³0.18³3.60=10.480kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.18³45.00=8.010kN/m

按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.716/0.450=10.480kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1³10.480³0.45³0.45=0.212kN.m

~50~

高层一二层模板及支撑架施工方案

最大剪力 Q=0.6ql = 0.6³0.450³10.480=2.829kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1³0.450³10.480=5.187kN 截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00³9.00³9.00/6 = .00cm3；

I = 4.00³9.00³9.00³9.00/12 = 243.00cm4； (1)抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.212³106/000.0=3.93N/mm2

抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3³2829/(2³40³90)=1.179N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最

大

变

v=0.677ql4/100EI=0.677³7.988³450.04/(100³9000.00³2430000.0)=0.101mm 最大挠度小于450.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

~51~

形

高层一二层模板及支撑架施工方案

5.19kN 5.19kN 5.19kN 5.19kN 5.19kN 5.19kN 5.19kN 5.19kNA 200 450 450 320B

支撑钢管计算简图

0.9470.182

支撑钢管弯矩图(kN.m)

5.735.735.455.455.195.190.0.0.260.260.000.000.000.005.195.194.6.6.924.92

10.3710.1110.11

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 3.95kN 3.95kN 3.95kN 3.95kN 3.95kN 3.95kN 3.95kN 3.95kNA 200 450 450 320B

支撑钢管变形计算受力图

0.042

0.292

支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.946kN.m 最大变形 vmax=0.292mm

~52~

高层一二层模板及支撑架施工方案

最大支座力 Qmax=16.104kN

抗弯计算强度 f = M/W =0.946³106/82.0=105.32N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.104 对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！ 1.2. 梁支撑计算书

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为5.1m，

梁截面 B³D=650mm³1600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，

梁底增加2道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方40³90mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

~53~

高层一二层模板及支撑架施工方案

梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 地基承载力标准值8kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。

6505100492217492 图1 梁模板支撑架立面简图

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

15001600

由可变荷载效应控制的组合S=1.2³(25.50³1.60+0.20)+1.40³2.00=52.000kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35³25.50³1.60+0.7³1.40³2.00=57.040kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7³1.40=0.98

采用的钢管类型为φ48³2.8。

~~

高层一二层模板及支撑架施工方案

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500³1.600³0.400=16.320kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.200³0.400³(2³1.600+0.650)/0.650=0.474kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)³0.650³0.400=0.520kN 考

虑

0.9

的

结

构

重

要

系

数

，

均

布

荷

载

q

0.9³(1.35³16.320+1.35³0.474)=20.405kN/m

考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9³0.98³0.520=0.459kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.00³1.80³1.80/6 = 21.60cm3； I = 40.00³1.80³1.80³1.80/12 = 19.44cm4；

0.46kN20.40kN/mA 217 217 217B

计算简图

0.103

0.074

弯矩图(kN.m)

~55~

=

高层一二层模板及支撑架施工方案

1.732.440.230.232.69

剪力图(kN)

2.441.732.69

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

16.79kN/mA 217 217 217B

变形计算受力图

0.0170.215

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.734kN N2=5.127kN N3=5.127kN N4=1.734kN 最大弯矩 M = 0.103kN.m 最大变形 V = 0.215mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.103³1000³1000/21600=4.769N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

~56~

高层一二层模板及支撑架施工方案

2

截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3³2686.0/(2³400.000³18.000)=0.560N/mm 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.215mm 面板的最大挠度小于216.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.127/0.400=12.817kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1³12.82³0.40³0.40=0.205kN.m 最大剪力 Q=0.6³0.400³12.817=3.076kN 最大支座力 N=1.1³0.400³12.817=5.639kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00³9.00³9.00/6 = .00cm3；

I = 4.00³9.00³9.00³9.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.205³106/000.0=3.80N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3³3076/(2³40³90)=1.282N/mm2

~57~

高层一二层模板及支撑架施工方案

2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：

0.50kN 1.46kNA 4.00kN 4.00kN 1.46kN 0.50kNB 492 217 492

变形计算支座力图

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距) 得到q=10.006kN/m 最

大

变

形

v=0.677ql4/100EI=0.677³10.006³400.04/(100³9000.00³2430000.0)=0.079mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。

0.67kN 1.73kNA 5.13kN 5.13kN 1.73kN 0.67kNB 492 217 492

支撑钢管计算简图

0.134

0.200

支撑钢管弯矩图(kN.m)

~58~

高层一二层模板及支撑架施工方案

1.1.0.860.860.190.190.000.000.190.190.860.86

1.1.

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.50kN 1.46kN 4.00kN 4.00kN 1.46kN 0.50kNA 492 217 492B

支撑钢管变形计算受力图

0.030

0.146

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.200kN.m 最大变形 vmax=0.146mm 最大支座力 Qmax=6.669kN

抗弯计算强度 f = M/W =0.200³106/4248.0=47.09N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于491.7/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

~59~

高层一二层模板及支撑架施工方案

6.67kN 6.67kN 6.67kN 6.67kN 6.67kNA 600 600 600B

支撑钢管计算简图

0.632

0.744

支撑钢管弯矩图(kN.m)

4.784.781.171.172.952.951.1.3.723.72

5.505.50

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 5.26kN 5.26kN 5.26kN 5.26kN 5.26kNA 600 600 600B

支撑钢管变形计算受力图

0.056

0.619

支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.744kN.m 最大变形 vmax=0.619mm

~60~

高层一二层模板及支撑架施工方案

最大支座力 Qmax=11.510kN

抗弯计算强度 f = M/W =0.744³106/4248.0=175.21N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.51kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=11.510kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9³1.35³0.118³5.100=0.733kN N = 11.510+0.733=12.243kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h —— 最大步距，h=1.50m；

~61~

高层一二层模板及支撑架施工方案

l0 —— 计算长度，取1.500+2³0.300=2.100m； λ —— 由长细比，为2100/16.0=131 <150 满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到σ=12243/(0.391³397)=78.745N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.9³0.9³1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz³us³w0 = 0.200³1.000³0.126=0.025kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m； la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；

风荷载产生的弯矩 Mw=0.9³0.9³1.4³0.025³1.200³1.500³1.500/10=0.008kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=11.510+0.9³1.2³0.603+0.9³0.9³1.4³0.008/0.600=12.257kN 经计算得到σ=12257/(0.391³397)+8000/4248=80.656N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 六、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg

其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 48.97

~62~

高层一二层模板及支撑架施工方案

N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.24 A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25

fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 8.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg = kc ³ fgk

其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 8.00

地基承载力的计算不满足要求，建议处理地基，提高地基承载力或增加立杆! 2. 700*1300mm梁计算书 2.1. 梁模板计算书 一、梁侧模板基本参数

计算断面宽度700mm，高度1300mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置8道，内龙骨采用40³90mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm³3.0mm。

对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+300+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

~63~

高层一二层模板及支撑架施工方案

700mm45145145145145141511300mm

模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算

200300400

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 2

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.0kN/m

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9³51.610=46.449kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9³4.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算

~~

高层一二层模板及支撑架施工方案

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。

荷载计算值 q = 1.2³46.449³0.500+1.40³3.600³0.500=30.3kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00³1.50³1.50/6 = 18.75cm3； I = 50.00³1.50³1.50³1.50/12 = 14.06cm4；

30.39kN/mA 160 160 160 160 160 160 160B

计算简图

0.082

0.060

弯矩图(kN.m)

2.941.922.572.402.432.472.29

2.942.292.472.432.402.571.92

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

23.22kN/mA 160 160 160 160 160 160 160B

变形计算受力图

~65~

高层一二层模板及支撑架施工方案

0.0060.116

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.918kN N2=5.513kN N3=4.691kN N4=4.7kN N5=4.7kN N6=4.691kN N7=5.513kN N8=1.918kN 最大弯矩 M = 0.082kN.m 最大变形 V = 0.116mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.082³1000³1000/18750=4.373N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3³2944.0/(2³500.000³15.000)=0.5N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.116mm

~66~

高层一二层模板及支撑架施工方案

面板的最大挠度小于160.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2³0.16³46.45+1.4³0.16³3.60=9.725kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.16³46.45=7.432kN/m

按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.862/0.500=9.725kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1³9.725³0.50³0.50=0.243kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6³0.500³9.725=2.917kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1³0.500³9.725=5.349kN 截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00³9.00³9.00/6 = .00cm3；

I = 4.00³9.00³9.00³9.00/12 = 243.00cm4； (1)抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.243³106/000.0=4.50N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3³2917/(2³40³90)=1.216N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!

~67~

高层一二层模板及支撑架施工方案

(3)挠度计算 最

大

变

形

v=0.677ql4/100EI=0.677³7.432³500.04/(100³9000.00³2430000.0)=0.144mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

5.35kN 5.35kN 5.35kN 5.35kN 5.35kN 5.35kN 5.35kNA 200 300 400 220B

支撑钢管计算简图

1.0700.438

支撑钢管弯矩图(kN.m)

6.006.005.355.350.000.000.653.520.653.521.821.820.000.005.355.3510.7010.707.177.17

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 4.09kN 4.09kN 4.09kN 4.09kN 4.09kN 4.09kN 4.09kNA 200 300 400 220B

支撑钢管变形计算受力图

~68~

高层一二层模板及支撑架施工方案

0.069 0.197

支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.069kN.m 最大变形 vmax=0.197mm 最大支座力 Qmax=16.695kN

抗弯计算强度 f = M/W =1.069³106/82.0=119.02N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.695 对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！ 2.2. 梁支撑计算书

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

~69~

高层一二层模板及支撑架施工方案

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为5.1m，

梁截面 B³D=700mm³1300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，

梁底增加2道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 222

木方40³90mm，剪切强度1.3N/mm，抗弯强度13.0N/mm，弹性模量9000.0N/mm。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 地基承载力标准值8kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。

~70~

高层一二层模板及支撑架施工方案

7005100 图1 梁模板支撑架立面简图

48323348315001300

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2³(25.50³1.30+0.20)+1.40³2.00=42.820kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35³25.50³1.30+0.7³1.40³2.00=46.712kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7³1.40=0.98

采用的钢管类型为φ48³2.8。 一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

~71~

高层一二层模板及支撑架施工方案

q1 = 25.500³1.300³0.400=13.260kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.200³0.400³(2³1.300+0.700)/0.700=0.377kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)³0.700³0.400=0.560kN 考

虑

0.9

的

结

构

重

要

系

数

，

均

布

荷

载

0.9³(1.35³13.260+1.35³0.377)=16.569kN/m

考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9³0.98³0.560=0.494kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.00³1.80³1.80/6 = 21.60cm3； I = 40.00³1.80³1.80³1.80/12 = 19.44cm4；

0.49kN16.57kN/mA 233 233 233B

计算简图

0.099

0.069

弯矩图(kN.m)

2.361.512.180.250.25

2.362.181.51

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

q

=

~72~

高层一二层模板及支撑架施工方案

13.kN/mA 233 233 233B

变形计算受力图

0.0190.235

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.509kN N2=4.537kN N3=4.537kN N4=1.509kN 最大弯矩 M = 0.098kN.m 最大变形 V = 0.235mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.098³1000³1000/21600=4.537N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3³2356.0/(2³400.000³18.000)=0.491N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.235mm

~73~

高层一二层模板及支撑架施工方案

面板的最大挠度小于233.3/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计

按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.537/0.400=11.342kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1³11.34³0.40³0.40=0.181kN.m 最大剪力 Q=0.6³0.400³11.342=2.722kN 最大支座力 N=1.1³0.400³11.342=4.990kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00³9.00³9.00/6 = .00cm3

；

I = 4.00³9.00³9.00³9.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.181³106/000.0=3.36N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3³2722/(2³40³90)=1.134N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：

~74~

高层一二层模板及支撑架施工方案

0.50kN 1.27kNA 3.50kN 3.50kN 1.27kN 0.50kNB 483 233 483

变形计算支座力图

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距) 得到q=8.750kN/m 最

大

变

v=0.677ql4/100EI=0.677³8.750³400.04/(100³9000.00³2430000.0)=0.069mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。

0.67kN 1.51kN 4.kN 4.kN 1.51kN 0.67kNA 483 233 483B

支撑钢管计算简图

0.112

0.187

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.900.901.281.280.230.230.000.000.230.23

1.281.280.900.90

支撑钢管剪力图(kN)

~75~

形

高层一二层模板及支撑架施工方案

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.50kN 1.27kN 3.50kN 3.50kN 1.27kN 0.50kNA 483 233 483B

支撑钢管变形计算受力图

0.030

0.132

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.187kN.m 最大变形 vmax=0.132mm 最大支座力 Qmax=5.819kN

抗弯计算强度 f = M/W =0.187³106/4248.0=44.10N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于483.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

5.82kN 5.82kN 5.82kN 5.82kN 5.82kNA 600 600 600B

支撑钢管计算简图

~76~

高层一二层模板及支撑架施工方案

0.552

0.9

支撑钢管弯矩图(kN.m)

4.174.171.021.022.572.571.651.6.804.803.253.25

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 4.55kN 4.55kN 4.55kN 4.55kN 4.55kNA 600 600 600B

支撑钢管变形计算受力图

0.048

0.535

支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.9kN.m 最大变形 vmax=0.535mm 最大支座力 Qmax=10.043kN

抗弯计算强度 f = M/W =0.9³106/4248.0=152.88N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!

~77~

高层一二层模板及支撑架施工方案

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.04kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=10.043kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9³1.35³0.118³5.100=0.733kN N = 10.043+0.733=10.776kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2³0.300=2.100m； λ —— 由长细比，为2100/16.0=131 <150 满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到σ=10776/(0.391³397)=69.310N/mm2；

~78~

高层一二层模板及支撑架施工方案

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.9³0.9³1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz³us³w0 = 0.200³1.000³0.126=0.025kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m； la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；

风荷载产生的弯矩 Mw=0.9³0.9³1.4³0.025³1.200³1.500³1.500/10=0.008kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=10.043+0.9³1.2³0.603+0.9³0.9³1.4³0.008/0.600=10.790kN 经计算得到σ=10790/(0.391³397)+8000/4248=71.220N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 六、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg

其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 43.10 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 10.78 A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25

fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 8.00

~79~

高层一二层模板及支撑架施工方案

地基承载力设计值应按下式计算

fg = kc ³ fgk

其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 8.00

地基承载力的计算不满足要求，建议处理地基，提高地基承载力或增加立杆! 3. 700*1800mm梁计算书 3.1. 梁模板计算书 一、梁侧模板基本参数

计算断面宽度700mm，高度1800mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置9道，内龙骨采用40³90mm木方。 外龙骨间距350mm，外龙骨采用双钢管48mm³3.0mm。

对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+300+300+400mm，断面跨度方向间距350mm，直径14mm。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

~80~

高层一二层模板及支撑架施工方案

700mm1981981981981981981981981800mm

模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算

200300300400

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.0kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9³51.610=46.449kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:

~81~

高层一二层模板及支撑架施工方案

2

F2=0.9³4.000=3.600kN/m。 三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.35m。

荷载计算值 q = 1.2³46.449³0.350+1.40³3.600³0.350=21.273kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 35.00³1.50³1.50/6 = 13.13cm3； I = 35.00³1.50³1.50³1.50/12 = 9.84cm4；

21.27kN/mA 203 203 203 202 202 203 202 202B

计算简图

0.092

0.068

弯矩图(kN.m)

1.702.282.122.162.142.192.032.61

2.612.032.192.142.162.122.281.70

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

~82~

高层一二层模板及支撑架施工方案

16.26kN/mA 203 203 203 202 202 203 202 202B

变形计算受力图

0.0160.298

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.699kN N2=4.885kN N3=4.152kN N4=4.352kN N5=4.285kN N6=4.352kN N7=4.152kN N8=4.885kN N9=1.699kN 最大弯矩 M = 0.092kN.m 最大变形 V = 0.298mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.092³1000³1000/13125=7.010N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

~83~

高层一二层模板及支撑架施工方案

(2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3³2609.0/(2³350.000³15.000)=0.745N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.298mm 面板的最大挠度小于202.5/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2³0.20³46.45+1.4³0.20³3.60=12.308kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.20³46.45=9.429kN/m

按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.308/0.350=12.308kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1³12.308³0.35³0.35=0.151kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6³0.350³12.308=2.585kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1³0.350³12.308=4.738kN 截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00³9.00³9.00/6 = .00cm3；

I = 4.00³9.00³9.00³9.00/12 = 243.00cm4； (1)抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.151³106/000.0=2.79N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

~84~

高层一二层模板及支撑架施工方案

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3³2585/(2³40³90)=1.077N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最

大

变

v=0.677ql4/100EI=0.677³9.406³350.04/(100³9000.00³2430000.0)=0.044mm 最大挠度小于350.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

4.74kN 4.74kN 4.74kN 4.74kN 4.74kN 4.74kN 4.74kN 4.74kNA 200 300 300 400 420B

支撑钢管计算简图

1.2910.314

支撑钢管弯矩图(kN.m)

8.178.179.4.483.433.433.033.033.093.094.744.740.000.001.301.304.744.741.711.711.651.650.000.006.386.38

支撑钢管剪力图(kN)

~85~

形

高层一二层模板及支撑架施工方案

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

3.62kN 3.62kN 3.62kN 3.62kN 3.62kN 3.62kN 3.62kN 3.62kNA 200 300 300 400 420B

支撑钢管变形计算受力图

0.107

0.752

支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.291kN.m 最大变形 vmax=0.752mm 最大支座力 Qmax=15.862kN

抗弯计算强度 f = M/W =1.291³106/82.0=143.73N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于420.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000

~86~

高层一二层模板及支撑架施工方案

对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.862 对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！ 3.2. 梁支撑计算书

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为5.1m，

梁截面 B³D=700mm³1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，

梁底增加3道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方40³90mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆5根计算。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 地基承载力标准值8kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。

~87~

高层一二层模板及支撑架施工方案

70051004251751725 图1 梁模板支撑架立面简图

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

15001800

由可变荷载效应控制的组合S=1.2³(25.50³1.80+0.20)+1.40³2.00=58.120kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35³25.50³1.80+0.7³1.40³2.00=63.925kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7³1.40=0.98

采用的钢管类型为φ48³2.8。 一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

~88~

高层一二层模板及支撑架施工方案

q1 = 25.500³1.800³0.400=18.360kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.200³0.400³(2³1.800+0.700)/0.700=0.491kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)³0.700³0.400=0.560kN 考

虑

0.9

的

结

构

重

要

系

数

，

均

布

荷

载

0.9³(1.35³18.360+1.35³0.491)=22.905kN/m

考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9³0.98³0.560=0.494kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.00³1.80³1.80/6 = 21.60cm3； I = 40.00³1.80³1.80³1.80/12 = 19.44cm4；

0.49kN22.90kN/mA 175 175 175 175B

计算简图

0.075

0.0

弯矩图(kN.m)

1.572.151.862.43

2.431.862.151.57

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

q

=

~~

高层一二层模板及支撑架施工方案

18.85kN/mA 175 175 175 175B

变形计算受力图

0.0050.096

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.575kN N2=4.581kN N3=4.216kN N4=4.581kN N5=1.575kN 最大弯矩 M = 0.075kN.m 最大变形 V = 0.096mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.075³1000³1000/21600=3.472N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3³2433.0/(2³400.000³18.000)=0.507N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

~90~

高层一二层模板及支撑架施工方案

面板最大挠度计算值 v = 0.096mm 面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.581/0.400=11.452kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1³11.45³0.40³0.40=0.183kN.m 最大剪力 Q=0.6³0.400³11.452=2.749kN 最大支座力 N=1.1³0.400³11.452=5.039kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00³9.00³9.00/6 = .00cm3；

I = 4.00³9.00³9.00³9.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.183³106/000.0=3.39N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3³2749/(2³40³90)=1.145N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：

~91~

高层一二层模板及支撑架施工方案

0.50kN 1.30kN 3.77kN 3.06kN 3.77kN 1.30kN 0.50kNAB 425 175 175 425

变形计算支座力图

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距) 得到q=9.426kN/m 最

大

变

v=0.677ql4/100EI=0.677³9.426³400.04/(100³9000.00³2430000.0)=0.075mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。

0.67kN 1.57kN 4.58kN 4.22kN 4.58kN 1.57kN 0.67kNA 425 175 175 425B

支撑钢管计算简图

0.138

0.135

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.690.691.181.181.561.560.020.020.020.020.690.69

1.561.561.181.18

~92~

形

高层一二层模板及支撑架施工方案

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.50kN 1.30kN 3.77kN 3.06kN 3.77kN 1.30kN 0.50kNA 425 175 175 425B

支撑钢管变形计算受力图

0.006

0.071

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.138kN.m 最大变形 vmax=0.072mm 最大支座力 Qmax=7.319kN

抗弯计算强度 f = M/W =0.138³106/4248.0=32.42N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于425.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

7.32kN 7.32kN 7.32kN 7.32kN 7.32kNA 600 600 600B

支撑钢管计算简图

~93~

高层一二层模板及支撑架施工方案

0.694

0.817

支撑钢管弯矩图(kN.m)

5.245.241.281.283.233.232.082.086.046.044.084.08

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 5.96kN 5.96kN 5.96kN 5.96kN 5.96kNA 600 600 600B

支撑钢管变形计算受力图

0.0

0.701

支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.817kN.m 最大变形 vmax=0.701mm 最大支座力 Qmax=12.631kN

抗弯计算强度 f = M/W =0.817³106/4248.0=192.28N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!

~94~

高层一二层模板及支撑架施工方案

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=12.63kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=12.631kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9³1.35³0.118³5.100=0.733kN N = 12.631+0.733=13.3kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2³0.300=2.100m； λ —— 由长细比，为2100/16.0=131 <150 满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到σ=133/(0.391³397)=85.959N/mm2；

~95~

高层一二层模板及支撑架施工方案

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.9³0.9³1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz³us³w0 = 0.200³1.000³0.126=0.025kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m； la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；

风荷载产生的弯矩 Mw=0.9³0.9³1.4³0.025³1.200³1.500³1.500/10=0.008kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=12.631+0.9³1.2³0.603+0.9³0.9³1.4³0.008/0.600=13.379kN 经计算得到σ=13379/(0.391³397)+8000/4248=87.869N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 六、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg

其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 53.46 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 13.36 A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25

fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 8.00 地基承载力设计值应按下式计算

~96~

高层一二层模板及支撑架施工方案

fg = kc ³ fgk

其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 8.00

地基承载力的计算不满足要求，建议处理地基，提高地基承载力或增加立杆! 4. 二、三层板模板及支撑架计算书

二、三层板厚最厚为180mm，本计算按照180mm进行验算。 计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为5.1m，

立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方40³90mm，间距100mm，

木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管48³2.8mm。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

~97~

高层一二层模板及支撑架施工方案

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2³(25.10³0.18+0.20)+1.40³2.50=9.162kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35³25.10³0.18+0.7³1.40³2.50=8.9kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40

采用的钢管类型为φ48³2.8。 一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑

0.9

的结构重要系数，静荷载标准值 q1 =

0.9³(25.100³0.180³1.200+0.200³1.200)=5.095kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9³(0.000+2.500)³1.200=2.700kN/m

~98~

高层一二层模板及支撑架施工方案

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.00³1.50³1.50/6 = 45.00cm3； I = 120.00³1.50³1.50³1.50/12 = 33.75cm4； (1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100³(1.20³5.095+1.40³2.700)³0.100³0.100=0.010kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.010³1000³1000/45000=0.220N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600³(1.20³5.095+1.4³2.700)³0.100=0.594kN 截面抗剪强度计算值 T=3³594.0/(2³1200.000³15.000)=0.049N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677³5.095³1004/(100³6000³337500)=0.002mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! (4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

~99~

高层一二层模板及支撑架施工方案

2

经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑

0.9

的结构重要系数，静荷载标准值 q =

0.9³(25.100³0.180³1.200+0.200³1.200)=5.095kN/m 面板的计算跨度 l = 100.000mm 经

计

算

得

到

M

=

0.200³0.9³1.40³2.5³0.100+0.080³1.20³5.095³0.100³0.100=0.068kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.068³1000³1000/45000=1.509N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100³0.180³0.100=0.452kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.200³0.100=0.020kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m) 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)³0.100=0.250kN/m

考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9³(1.20³0.452+1.20³0.020)=0.510kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9³1.40³0.250=0.315kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.315+0.510)³1.200=0.990kN 2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = 0.9/1.200=0.825kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1³0.83³1.20³1.20=0.119kN.m 最大剪力 Q=0.6³1.200³0.825=0.594kN 最大支座力 N=1.1³1.200³0.825=1.088kN

~100~

高层一二层模板及支撑架施工方案

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00³9.00³9.00/6 = .00cm3；

I = 4.00³9.00³9.00³9.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.119³106/000.0=2.20N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3³594/(2³40³90)=0.247N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：

1.68kN 1.68kN 1.68kN 1.68kN 1.68kN 1.68kN 1.68kN 1.68kN 1.68kN 1.68kN 1.68kN 1.68kN 1.68kNAB120012001200

变形计算支座力图

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距) 得到q=0.425kN/m 最

大

变

形

v=0.677ql4/100EI=0.677³0.425³1200.04/(100³9000.00³2430000.0)=0.273mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

~101~

高层一二层模板及支撑架施工方案

(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.9³2.5kN 经

计

算

得

到

M

=

0.200³1.40³0.9³2.5³1.200+0.080³0.510³1.200³1.200=0.815kN.m 抗弯计算强度 f = M/W =0.815³106/000.0=15.09N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! 三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 1.088kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。

1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 0.07kN/m 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kN 1.09kNA120012001200B

托梁计算简图

1.584

1.269

托梁弯矩图(kN.m)

7.7.5.265.256.806.804.1.166.586.573.073.065.485.481.971.9.394.380.880.873.293.285.715.702.202.194.614.601.101.093.523.510.002.422.411.321.320.230.220.220.231.321.322.412.420.000.870.883.513.521.091.101.961.974.604.612.192.203.063.075.705.713.283.294.1.166.806.804.384.395.255.26

7.7.5.485.486.576.58

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： ~102~

高层一二层模板及支撑架施工方案

0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.07kN/m 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kN 0.56kNA120012001200B

托梁变形计算受力图

0.122

1.930

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 1.583kN.m 经过计算得到最大支座 F= 14.470kN 经过计算得到最大变形 V= 1.930mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.50cm3； 截面惯性矩 I = 20.39cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =1.583³106/1.05/8496.0=177.45N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.930mm

顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求! 四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.141³5.100=0.719kN (2)模板的自重(kN)：

~103~

高层一二层模板及支撑架施工方案

NG2 = 0.200³1.200³1.200=0.288kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100³0.180³1.200³1.200=6.506kN

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9³(NG1+NG2+NG3)= 6.761kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ0.9³(2.500+0.000)³1.200³1.200=3.240kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 12.65kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2³0.300=2.100m； λ —— 由长细比，为2100/16.0=131 <150 满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到σ=12650/(0.391³397)=81.362N/mm2；

~104~

= 高层一二层模板及支撑架施工方案

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.9³0.9³1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz³us³w0 = 0.200³1.000³0.126=0.025kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m； la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；

风荷载产生的弯矩 Mw=0.9³0.9³1.4³0.025³1.200³1.500³1.500/10=0.008kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.2³6.761+0.9³1.4³3.240+0.9³0.9³1.4³0.008/1.200=12.203kN 经计算得到σ=12203/(0.391³397)+8000/4248=80.308N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 六、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明

验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。

宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1620.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b³h=4500mm³120mm，截面有效高度 h0=100mm。 按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、30天...的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

~105~

高层一二层模板及支撑架施工方案

2.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.50m，短边4.50³1.00=4.50m，

楼板计算范围内摆放4³4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=1³1.20³(0.20+25.10³0.18)+ 1³1.20³(0.72³4³4/4.50/4.50)+ 1.40³(0.00+2.50)=9.84kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=4.50³9.84=44.29kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513³ql2=0.0513³44.29³4.502=46.01kN.m 按照混凝土的强度换算

得到10天后混凝土强度达到69.10%，C30.0混凝土强度近似等效为C20.7。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.94N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ= Asfy/bh0fcm = 1620.00³360.00/(4500.00³100.00³9.94)=0.13

查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

~106~

高层一二层模板及支撑架施工方案

αs=0.121

此层楼板所能承受的最大弯矩为：

M1=αsbh02fcm = 0.121³4500.000³100.0002³9.9³10-6=.1kN.m 结论：由于∑Mi = .10=.10 > Mmax=46.01

所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。 钢管楼板模板支架计算满足要求！ 5. 二三层悬挑梁模板计算书

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为13.8m，

梁截面 B³D=300mm³500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.80m，

梁底增加0道承重立杆。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方40³90mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 22

地基承载力标准值170kN/m，基础底面扩展面积0.100m，地基承载力调整系数0.40。 扣件计算折减系数取1.00。

~107~

高层一二层模板及支撑架施工方案

30013800 图1 梁模板支撑架立面简图

12001800500

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2³(25.00³0.50+0.20)+1.40³2.00=18.040kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35³25.00³0.50+0.7³1.40³2.00=18.835kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7³1.40=0.98

采用的钢管类型为φ48³3.0。 一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.000³0.500³0.400=5.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

~108~

高层一二层模板及支撑架施工方案

q2 = 0.200³0.400³(2³0.500+0.300)/0.300=0.347kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)³0.300³0.400=0.240kN

考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9³(1.35³5.000+1.35³0.347)=6.496kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9³0.98³0.240=0.212kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.00³1.50³1.50/6 = 15.00cm3； I = 40.00³1.50³1.50³1.50/12 = 11.25cm4；

0.21kN 6.50kN/mA 100 100 100B

计算简图

0.0080.005

弯矩图(kN.m)

0.430.410.240.110.110.24

0.410.43

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

~109~

高层一二层模板及支撑架施工方案

5.35kN/mA 100 100 100B

变形计算受力图

0.0000.005

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.244kN N2=0.836kN N3=0.836kN N4=0.244kN 最大弯矩 M = 0.008kN.m 最大变形 V = 0.005mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.008³1000³1000/15000=0.533N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3³430.0/(2³400.000³15.000)=0.108N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.005mm

~110~

高层一二层模板及支撑架施工方案

面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = 0.836/0.400=2.091kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1³2.09³0.40³0.40=0.033kN.m 最大剪力 Q=0.6³0.400³2.091=0.502kN 最大支座力 N=1.1³0.400³2.091=0.920kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.00³9.00³9.00/6 = .00cm3

；

I = 4.00³9.00³9.00³9.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.033³106/000.0=0.62N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3³502/(2³40³90)=0.209N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：

~111~

高层一二层模板及支撑架施工方案

0.21kN 0.59kN 0.59kN 0.21kNAB1200

变形计算支座力图

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距) 得到q=1.470kN/m 最

大

变

v=0.677ql4/100EI=0.677³1.470³400.04/(100³9000.00³2430000.0)=0.012mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。

0.24kN 0.84kN 0.84kN 0.24kNA1200B

支撑钢管计算简图

0.000

0.570

支撑钢管弯矩图(kN.m)

1.081.080.840.840.000.00

0.840.841.081.08

支撑钢管剪力图(kN)

~112~

形

高层一二层模板及支撑架施工方案

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.21kN 0.59kN 0.59kN 0.21kNA1200B

支撑钢管变形计算受力图

0.000

2.503

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.570kN.m 最大变形 vmax=2.503mm 最大支座力 Qmax=1.080kN

抗弯计算强度 f = M/W =0.570³106/4491.0=126.87N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

1.08kN 1.08kN 1.08kN 1.08kN 1.08kN 1.08kN 1.08kN 1.08kN 1.08kN 1.08kNA120012001200B

支撑钢管计算简图

~113~

高层一二层模板及支撑架施工方案

0.346

0.317

支撑钢管弯矩图(kN.m)

1.371.370.790.791.081.080.000.000.290.290.290.29

1.371.371.081.080.790.79

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 0.80kN 0.80kN 0.80kN 0.80kN 0.80kN 0.80kN 0.80kN 0.80kN 0.80kN 0.80kNA120012001200B

支撑钢管变形计算受力图

0.073

1.195

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.346kN.m 最大变形 vmax=1.195mm 最大支座力 Qmax=3.529kN

抗弯计算强度 f = M/W =0.346³106/4491.0=76.97N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

~114~

高层一二层模板及支撑架施工方案

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=3.53kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=3.529kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9³1.35³0.138³13.800=2.319kN N = 3.529+2.319=5.848kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.80m；

l0 —— 计算长度，取1.800+2³0.200=2.200m； λ —— 由长细比，为2200/16.0=138 <150 满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363； 经计算得到σ=5848/(0.363³424)=38.050N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

~115~

高层一二层模板及支撑架施工方案

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.9³0.9³1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz³us³w0 = 0.200³1.000³0.127=0.025kN/m2 h —— 立杆的步距，1.80m； la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；

风荷载产生的弯矩 Mw=0.9³0.9³1.4³0.025³1.200³1.800³1.800/10=0.011kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=3.529+0.9³1.2³1.909+0.9³0.9³1.4³0.011/1.200=5.858kN 经计算得到σ=5858/(0.363³424)+11000/4491=40.612N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 六、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg

其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 58.48 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 5.85 A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.10

fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc ³ fgk

~116~

高层一二层模板及支撑架施工方案

其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求! 模板支撑架计算满足要求！

~117~

高层一二层模板及支撑架施工方案

第二节 图纸

1. 高支模平面图

~118~

高层一二层模板及支撑架施工方案

2. 高支模立剖面图

~119~