(单梁箱型梁计算)

起升载荷PQ(kg)主梁自重P主（kg）主梁截面IX（mm^4）

形心距下腹板边缘yc

υ1=

5000跨度S（mm）235005000葫芦自重P葫芦(kg)3502.65E+09水平惯性矩4.22E+08mm^4

352.1mm 水平型心yH205mm

1.1υ2=1.2

σZ=σZ1+σZ2σZ1

71.334255Mpa

一、主梁垂直弯曲应力1.垂直弯矩σZ1

z1S1P主Syc（2PQ1P葫芦）Ix48Z2

2.水平弯矩σ

（1）集中载荷产生的水平弯矩MH1(按简支梁计算)冲击系数υ5=1.5加速度a=0.19水平惯性力

m/s^2

2949.75N

P(PPP)aH5Q葫芦主水平弯矩 (2)水平应力

Mz2H1PHS4MWHy17329781.25N*mm

MyIcy8.41251517Mpa

（3）主梁垂直弯曲应力

σZ=σZ1+σZ2=

79.74715772MPa<235/1.48=155Mpa

（4）下腹板局部挤压应力：

翼缘宽度b1=49力作用点位置i=1/3t车轮踏面力作用点位置系数系数CX=

0.923279438

mm车轮踏面宽度b1（mm）=29

9.666666667mm0.1972712系数CZ=

下翼缘板厚度t=

1.936042222

葫芦起重机P319

υ=1.2mm

葫芦最大轮压13375N

横向局部弯曲应力

30.61701443MPa.20180469Mpa

<233Mpa

纵向弯曲应力

轮压作用处合成应力σ：

2OX(OZZ)2OX(OZZ)131.3446531Mpa

≤345／1.48＝233MPa

三、跨端复合应力计算1.跨端截面剪切应力计算计算截面的净距S09.01E+04mm^3腹板厚度δ=6葫芦离轨道最近距离l1728mm计算截面的垂直惯性矩Ix2=7.30E+08mm^4

PP）（S-L）PS（102Q1葫芦主梁[]IxS22397380（1.21600001.111700）（16500-1250）48000（）15858594526165002 τ=1.7859863Mpa

2.跨端弯曲正应力计算

基距B=3150mm测压系数λ=0.17

跨端截面水平抗剪模量Wy=2.06E+06

S/K=7.46031746

最大轮压(N)Pmax=40900mm^3N

复合应力

PsB159292400z02Wy22580000侧向力PSPmax6953

5.316007282<155MPa

2z0z26.1502926Mpa<155MPa03四、刚度校核1.垂直静刚度

（PQP葫芦）S3f48EIX26.002483mm<31.3333333

2.水平刚度校核

静刚度fs(按简支梁计算)

PSf48EI3Hsy8.993053625mm<11.75

Ⅱ.动刚度计算fe:

K96EIX4114.991091

M1S3g(0.5qLG)0.54800011700葫芦310动刚度

fKe12M2.85

6.0506793