目 录
第一章 编制依据 ………………………………………………………………… 3 第二章 工程概况 ………………………………………………………………… 4 一、参建单位 ……………………………………………………………… 4 二、工程概况 ……………………………………………………………… 4 第三章 施工组织与部署 ………………………………………………………… 5 一、作业区段划分 ………………………………………………………… 5 二、施工流水段划分 ……………………………………………………… 5 三、模板配置 ……………………………………………………………… 5 四、工期部署 ……………………………………………………………… 5 第四章 施工准备 ………………………………………………………………… 5 一、技术准备 ……………………………………………………………… 5 二、物质需用计划 ………………………………………………………… 6 三、现场准备 ……………………………………………………………… 6 第五章 施工方法 ………………………………………………………………… 6 一、基础模板支设 ………………………………………………………… 6 二、池壁（墙）模板支设 ………………………………………………… 7 三、池壁（墙）模板设计验算 …………………………………………… 8 四、柱模板计算 …………………………………………………………… 20 五、模板内对撑设计 ……………………………………………………… 34 六、梁板模 ………………………………………………………………… 34 七、楼板底模板计算 ……………………………………………………… 44
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八、楼梯模板 ……………………………………………………………… 55 九、特殊部位模板支设 …………………………………………………… 55 十、模板的安装 …………………………………………………………… 57 十一、模板的拆除 ………………………………………………………… 60 第六章 质量要求和控制措施 …………………………………………………… 62 一、质量要求 ……………………………………………………………… 62 二、控制措施 ……………………………………………………………… 64 第七章 安全环保技术措施 ……………………………………………………… 65 一、安全文明制度 ………………………………………………………… 65 二、安全技术措施 ………………………………………………………… 66 三、环保技术措施 ………………………………………………………… 67
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第一章 编制依据
一、大足区城区供水设施改扩建工程施工图、答疑纪要。
二、地勘资料、施工现场实际情况和周围环境，地质条件和大足地区气候特征。 三、国家现行技术规范及设计技术标准，图表及安全施工规范： 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002） 《建筑工程施工质量验收统一标准规范》（GB50300—2001） 《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74—2003）
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130--2001） 《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80—91） 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社 《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33—2001）
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第二章 工程概况
一、参建单位 建设单位： 设计单位： 勘察单位： 监理单位：
施工单位： 二、工程概况
大足城区供水设施改扩建工程位于重庆市大足区棠香街道办事处水丰村2社；工程规模设计为3万立方米/日；地上总建筑面积：25454.36m2；结构型式为单层砖混结构和单层框架结构，设计使用年限为50年。结构安全等级为二级。本工程抗震设防烈度为6度，抗震等级为四级。
1、结构类型为单层砖混结构和框架结构，
2、层高综合办公楼一、二层3.6m，三层3.0m, 加氯加药间4.9m，供水泵房7.5m,配电室4.2m，气水反冲洗泵房6.0m，机修房3.75m，门卫3.0m。水池高度详水池结构图。
3、梁厚200、250、300mm，最大梁高为900mm，最小梁高为400mm。 4、板厚度最厚为200mm，其余板厚度为120mm。
5、柱子截面尺寸为三种类型：600×600mm、500×500mm、400×400mm。 6、水池墙板厚度大部分为400mm、300mm。
7、模板选材：采用1830×915×18mm厚胶合板，3000×100×50mm木方模。
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第三章 施工组织与部署
一、作业区段划分
根据实际开工的先后顺序，以每个水池及各栋号为一个区。 二、施工流水段划分 1、水池施工阶段
各个水池分别为一个施工流水段。 2、各栋号房屋施工阶段
各栋号房屋分别为一个施工流水段。 三、模板配置
1、水池施工阶段：框架柱、梁板及池壁墙模板一次性配齐。
2、各栋号房屋施工阶段：由于本工程房屋除综合楼及供水泵房外基本为单层砖混结构、模板配置量很少，故该工程房屋建筑待各水池结构施工完毕后采用水池拆除的模板配置施工。模板一次性配齐。 四、工期部署
施工总进度按施工组织设计；
第四章 施工准备
一、技术准备
1、技术负责人、现场施工员和班组长熟悉施工图纸、设计变更等，根据施工方案要求编制好配模图，配模图经项目技术负责人审核、项目副经理批准后实施。
2、技术负责人根据施工方案及配模图做好技术、安全交底，使现场管理人
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员、班组长和作业人员了解本工程的支模体系、操作工艺和注意事项。 二、物质需用计划
1、模板、木枋需用计划
序号 1 2 三、现场准备
机械准备现场共设2个木作加工区，每个加工区内配置圆盘锯1台。
第五章 施工方法
一、基础模板支设
水池基础先支设外边模，再支设池壁吊模，模板支设高度≥池壁500mm高，再采用Ф16止水螺杆间距按800mm对拉加固，施工缝处采用3mm厚钢板止水带。加固方式如下图。
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材料名称 木胶合板 木枋 规格 920×1840×18 50×100×2000 50×100×3000 50×100×2500 数量 1万㎡ 100m3 100m3 50m3 备注 梁、柱、板 梁、柱、板 梁、柱、板 梁、柱、板 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案
二、池壁（墙）模板支设
池壁（墙）模板施工工艺流程：放线（边线、控制线）→焊导墙筋→立外侧模板→穿止水对拉螺栓→立内侧模板→加背枋、上钢管横楞临时固定→调校→加固→验收
池壁（墙）模板对拉螺杆从双排钢管间穿过，间距为500×500mm，螺杆采用M16螺杆，中间加焊100×100厚4mm的钢板止水片。 拆模后从砼面割掉螺杆(设置方式见挡墙模板支设图)。
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三、池壁（墙）模板设计验算：
1、参数信息 （1）、基本参数
次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500； 主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500； 对拉螺栓直径(mm):M16； （2）、主楞信息
龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×2.8；
钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08； 主楞肢数:2； （3）、次楞信息
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龙骨材料:木楞；次楞肢数:2； 宽度(mm):100.00；高度(mm):50.00； （4）、面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； （5）、木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00； 钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 2、墙模板荷载标准值计算
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取4.400h； T -- 混凝土的入模温度，取30.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H -- 模板计算高度，取5.00m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得39.11kN/m2、120kN/m2，取较小值39.11kN/m2作为本工程计算荷载。
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计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=39.11kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4 kN/m2。 3、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
（1）、抗弯强度验算 跨中弯矩计算公式如下:
其中， M--面板计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(内楞间距): l =250.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×39.11×0.50×0.90=21.119kN/m；
其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；
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q = q1 + q2 =21.119+2.520=23.639kN/m；
面板的最大弯距：M =0.1×23.639×250×250=147743.75N.mm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯距(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 :
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 500×18.0×18.0/6=27000mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 147743.75/27000=5.47N/mm2； 面板截面的最大应力计算值 σ =5.47N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
（2）、抗剪强度验算 计算公式如下:
其中，∨--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =250mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×39.11×0.50×0.90=21.119kN/m；
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倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；
q = q1 + q2 =21.119+2.520=23.639kN/m； 面板的最大剪力：V = 0.6×23.639×250=3545.85N； 截面抗剪强度必须满足:
其中， τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--面板计算最大剪力(N)：V =3545.85N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 面板截面的最大受剪应力计算值: T=3×3545.85/(2×500×18.0)=0.591N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.591N/mm2 小于面板截面抗剪强度设计值 [T]=1.5N/mm2，满足要求！
（3）、挠度验算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 39.11×0.5 = 19.555N/mm；
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l--计算跨度(内楞间距): l = 250mm； E--面板的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4； 面板的最大允许挠度值:[ν] = 1.2mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×19.555×2504/(100×9500×24.3×105) = 0.022mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.022m 小于等于面板的最大允许挠度值 [ν]=1.2mm，满足要求！
4、墙模板内外楞的计算
（1）、内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内龙骨采用木楞，宽度100mm，高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 100×50×50/6 = 41.67cm3； I = 100×50×50×50/12 = 104.17cm4；
内楞计算简图
（1）、内楞的抗弯强度验算 内楞跨中最大弯矩按下式计算：
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其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×39.11×0.25×0.90=10.56kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.25×0.90=1.26kN/m；
其中，0.90为折减系数。
q =(10.56+1.26)/2=5.91kN/m；
内楞的最大弯距：M =0.1×5.91×500.0×500.0= 147750N.mm； 内楞的抗弯强度应满足下式：
其中， σ --内楞承受的应力(N/mm2)； M --内楞计算最大弯距(N·mm)； W --内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=41670；
f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 内楞的最大应力计算值：σ = 147750/41670 =3.55N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
内楞的最大应力计算值 σ =3.55N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
（2）、内楞的抗剪强度验算
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最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中， V－内楞承受的最大剪力；
l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×39.11×0.25×0.90=10.56kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×4.00×0.25×0.90=1.26kN/m；
其中，0.90为折减系数。
q =(10.56+1.26)/2=5.91kN/m； 内楞的最大剪力：V = 0.6×5.91×500.0 = 1773N； 截面抗剪强度必须满足下式:
其中， τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--内楞计算最大剪力(N)：V = 1773N； b--内楞的截面宽度(mm)：b = 100.0mm ； hn--内楞的截面高度(mm)：hn = 50.0mm ；
fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 内楞截面的受剪应力计算值: τ =3×1773/(2×100.0×50.0)=0.532N/mm2；
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内楞截面的受剪应力计算值 τ =0.532N/mm2 小于内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！
（3）、内楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
其中， ν--内楞的最大挠度(mm)；
q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 39.11×0.25/2=4.89kN/m； l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ；
E--内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=1.04×106；
内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×4.89×5004/(100×9500×1.04×106) = 0.209 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ν] = 2mm；
内楞的最大挠度计算值 ν=0.209mm 小于内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！
外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×2.8；
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外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；
外楞计算简图
（4）、外楞的抗弯强度验算 外楞跨中弯矩计算公式：
其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×39.11+1.4×4)×0.25×0.5/2=3.28325kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；
外楞最大弯矩:M = 0.175×3283.25×500.00=287284.375N·mm； 强度验算公式：
其中， σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N·mm)；M =287284.375N·mm W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = 5080mm3； f --外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2； 外楞的最大应力计算值: σ = 287284.375/5080=56.55N/mm2； 外楞的最大应力计算值 σ =56.55N/mm2 小于外楞的抗弯强度设计值
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f=205N/mm2,满足要求！
（5）、外楞的抗剪强度验算 公式如下:
其中，P--作用在外楞的荷载: P = (1.2×39.11+1.4×4)×0.25×0.5/2=3.28325kN；
V--外楞计算最大剪力(N)；
外楞的最大剪力：V = 0.65×3283.25=2134.113N； 外楞截面抗剪强度必须满足:
其中， τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V--外楞计算最大剪力(N)：V =2134.113N； A --钢管的截面面积(mm2)：A = 500mm2；
fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值: τ =2×2134.113/500.000=8.537N/mm2； 外楞截面的受剪应力计算值 τ =8.537N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=205N/mm2，满足要求！
（6）、外楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
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其中，P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P =39.11×0.25×0.50/2＝2.44 kN/m；
ν--外楞最大挠度(mm)；
l--计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ； E--外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105；
外楞的最大挠度计算值: ν= 1.146×2.44×5003/(100×206000×1.22×105) = 0.139mm；
外楞的最大容许挠度值: [ν] = 2.4mm；
外楞的最大挠度计算值 ν=0.139mm 小于外楞的最大容许挠度值 [ν]=2.4mm，满足要求！
5、穿墙螺栓的计算 计算公式如下:
其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力； A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：
穿墙螺栓的型号: M16； 穿墙螺栓有效直径: 13mm；
穿墙螺栓有效面积: A = 132.665mm2；
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穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN； 穿墙螺栓所受的最大拉力: N =39.11×0.5×0.5 = 9.78kN。 穿墙螺栓所受的最大拉力 N=9.78kN 小于穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！ 四、柱模板计算：
框架柱施工工艺流程：放线（边线、控制线）→打定位筋→大模板吊装或定型钢模就位（放模板对撑）→穿套筒→穿对拉杆→临时固定→调校→加固→验收。
采取定型散拚的方式。柱模板使用1830×915×18九夹木模板。
严格按柱模图进行拼模安装。先放出柱边线及200附线，校正绑扎柱筋及安装垫块，然后沿柱边线打定位筋，保证柱模的方正。
柱模安装时，采取模板一次性安装到位，柱侧边留槽口（150×150），用于清理杂物及冲洗水排出。柱模采用18厚九夹板，内楞采用100×50mm木枋，外楞采用4.8×2.8双钢管间距为500mm，对拉螺栓每两面距500mm设置。
1、参数信息 （1）、基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:3；柱截面宽度B方向竖楞数目:4； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:3；柱截面高度H方向竖楞数目:4； 对拉螺栓直径(mm):M16； （2）、柱箍信息
柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×2.8；
钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08； 柱箍的间距(mm):5000；柱箍合并根数:2； （3）、竖楞信息
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竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:1； 宽度(mm):100.00；高度(mm):50.00； （4）、面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； （5）、木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；
钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；
2、柱模板荷载标准值计算
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
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t -- 新浇混凝土的初凝时间，取4.400h； T -- 混凝土的入模温度，取30.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H -- 模板计算高度，取7.500m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 39.426 kN/m2、180kN/m2，取较小值39.426 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=39.426kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。 3、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度竖楞间距最大，为l= 162 mm，且竖楞数为4，面板为3跨，因此对柱截面宽度面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。
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面板计算简图
（1）、面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
其中， M--面板计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×39.43×0.5×0.90=21.292kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.5×0.90=1.26kN/m；
式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =21.292+1.26=22.552kN/m；
面板的最大弯距：M =0.125 ×22.552×162×162= 73981.836N.mm； 面板最大应力按下式计算：
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯距(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 :
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大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 500×18×18/6=27000 mm3；
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板的最大应力计算值： σ = M/W = 83981.836/ 27000 =2.74N/mm2； 面板的最大应力计算值 σ =2.74N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！
（2）、面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:
其中， ∨--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =162.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×39.43×0.5×0.90=21.292kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.5×0.90=1.26kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =21.292+1.26=22.552kN/m； 面板的最大剪力：∨ = 0.625×22.552×162= 2283.39N； 截面抗剪强度必须满足下式:
其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；
∨--面板计算最大剪力(N)：∨ =2283.39N；
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大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案
b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；
面板截面受剪应力计算值: τ =3×2283.39/(2×500×18.0)=0.381N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的受剪应力 τ =0.381N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！
（3）、面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 39.43×0.5＝19.72 kN/m；
ν--面板最大挠度(mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =162mm ；
E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--面板截面的惯性矩(mm4)；
I= 500×18.0×18.0×18.0/12 =243000mm4； 面板最大容许挠度: [ν] = 162/ 162 = 1 mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×19.72×1624/(100×9500.0×243000) =0.031 mm；
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大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案
面板的最大挠度计算值 ν =0.031mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 1mm,满足要求！
4、竖楞方木的计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度最高为7.5m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木楞，宽度100mm，高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 100×50×50/6 = 41.67cm3； I = 100×50×50×50/12 = 104.17cm4；
竖楞方木计算简图
（1）、抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式：
其中， M--竖楞计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(柱箍间距): l =500mm； q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×39.43×0.162×0.90=6.899kN/m；
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大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.162×0.90=0.408kN/m； q = (6.899+0.408)/2=3.65 kN/m；
竖楞的最大弯距：M =0.1×3.65×500×500= 91250N.mm；
其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)； M --竖楞计算最大弯距(N·mm)；
W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=41666.67；
f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值: σ = M/W =91250/41666.67= 2.19N/mm2； 竖楞的最大应力计算值 σ =2.19N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！
（2）、抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中， ∨--竖楞计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×39.43×0.162×0.90=6.899kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.162×0.90=0.408kN/m；
q = (6.899+0.408)/2=3.65 kN/m；
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大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案
竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×3.65×500=1095N； 截面抗剪强度必须满足下式:
其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； ∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨ =1095N； b--竖楞的截面宽度(mm)：b = 100.0mm ； hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 50.0mm ；
fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×1095/(2×100.0×50.0)=0.329N/mm2；
竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.329N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！
（3）、挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:
162
其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =39.43×0.162 = 6.39kN/m； ν--竖楞最大挠度(mm)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =500mm ；
E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ；
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大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案
I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1041666.667； 竖楞最大容许挠度: [ν] = 500/162 =3.09mm；
竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×6.39×5004/(100×9500.0×1041666.667) = 0.273mm；
竖楞的最大挠度计算值 ν=0.273mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]=3.09mm ，满足要求！
5、B方向柱箍的计算
本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×2.8； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；
柱箍为大于 3 跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：
B方向柱箍计算简图
其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2 ×39.43×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.162 ×=1.83 kN；
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0.5/2 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案
B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 1.602 kN；
B方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M = 0.036 kN.m；
B方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.001 mm； （1）、柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式
其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.04 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3； B边柱箍的最大应力计算值: σ = 6.75 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；
B边柱箍的最大应力计算值 σ =6.75N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值
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大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案
[f]=205N/mm2，满足要求!
（2）、柱箍挠度验算
经过计算得到: ν= 0.001 mm；
柱箍最大容许挠度:[ν] = 85.7 / 162= 0.529 mm；
柱箍的最大挠度 ν=0.001mm小于柱箍最大容许挠度 [ν]=0.529mm，满足要求!
6、B方向对拉螺栓的计算 计算公式如下:
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：
对拉螺栓的型号: M16； 对拉螺栓的有效直径: 13mm； 对拉螺栓的有效面积: A=132.665mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 1.602 kN。
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×13.2665×10-5 = 22.55 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力N=1.602kN小于对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=22.55kN，对拉螺栓强度验算满足要求！
7、H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
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大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案
本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×2.8； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；
柱箍为大于 3 跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：
H方向柱箍计算简图
其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2×39.43×0.9+1.4×2×0.9)×0.162 kN；
H方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 1.602 kN；
H方向柱箍弯矩图(kN·m)
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0.5/2 = 1.83
×大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案
最大弯矩: M = 0.036 kN.m；
H方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.001 mm； （1）、柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式:
其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.04 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3； H边柱箍的最大应力计算值: σ = 6.75 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；
H边柱箍的最大应力计算值 σ =6.75N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!
（3）、柱箍挠度验算
经过计算得到: V = 0.001 mm；
柱箍最大容许挠度: [V] = 85.714 / 162= 0.53 mm；
柱箍的最大挠度 V =0.001mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=0.53mm，满足要求!
8、H方向对拉螺栓的计算
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大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案
验算公式如下:
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：
对拉螺栓的直径: M16； 对拉螺栓有效直径: 13mm；
对拉螺栓有效面积: A= 132.665mm2；
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×13.2665×10-5 = 22.55 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 1.602 kN。
对拉螺栓所受的最大拉力: N=1.602kN 小于 [N]=22.55kN，对拉螺栓强度验算满足要求! 五、模板内对撑设计
为保证构件截面尺寸准确性，模板支设时中部必须加对撑。厚度超过300的梁和墙体及截面尺寸超过600×600或长宽比超过2的框架柱内设钢筋混凝土对撑。钢筋混凝土对撑加工方式：45×45，长度误差控制在±2mm内，中部放2根ФR9钢筋。对撑设置密度一般为每平米截面模板面上一个。 六、梁板模 施工工艺
梁板模施工工艺流程：满堂架搭设→铺梁底模→绑梁筋→立侧模→铺平台板模→加固。
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大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案
架子搭设：一般先按楼地面上预先放出的梁边线顺梁方向搭设梁架，梁架起好后在板中间位置补充立杆和水平纵横杆。
支模架搭好后，根据每楼层给定的高程控制点进行梁底、板底找水平，并搭设找平杆。所有梁模板采用帮包底式支模方式，框架梁底按1‰起拱。 1、梁模板设计
梁底模板为18㎜厚，下垫50×100㎜木方沿梁长布置，梁侧内龙骨为50×100㎜木枋，外龙骨竖楞采用φ48钢管。钢管竖楞下部与梁底钢管横楞采用扣件连接，上部与满堂架水平杆连接或钢管斜撑连接。
次梁模板的安装在主梁模板安装安装并校正后进行。 主梁跨度超过4m时，在梁模的跨中按梁跨的1‰度起拱。
700㎜高以下的梁，由于荷载较小不设置对拉螺杆，底模下垫平行于梁的50×100㎜木方@250，搁在@700的钢管横楞上，侧模设50×100㎜的纵楞@250。
750㎜～1000㎜高梁的最大截面为300×900㎜，该梁底模下垫平行于梁的50×100㎜木方@250，搁在@600的钢管横楞上，侧模外设50×100㎜的纵楞@250，纵楞外设置间距500的钢管竖楞，并设置一道对拉螺杆。其他高度在750㎜～1000㎜之间的梁参照此执行。
楼板砼次龙骨50mm×100mm木方主龙骨φ48mm×3.5mm钢管2.8
1000
φ14对拉螺杆6001600 600×1000梁模板支设方法 - 35 -
大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案
梁模板采用木模板，支撑体系采用钢管；
竹胶合板设计强度和弹性模量可采用以下数据： f c =10N/mm2 （顺纹抗压） f v =1.4N/mm2 （顺纹抗剪） f m=13N/mm2 （抗 弯） E =9000N/mm2（弹性模量）
木模板密度为5kN/m3，以600mm×1000mm的梁进行计算,计算板带取b=0.6m，恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4；
2、梁底模板验算 计算板带的线荷载设计值
底模自重：5 kN/m3×0.018m×0.6m×1.2=0.065kN/m 混凝土自重：25 kN/m3×1.0m×0.6m×1.2=18kN/m 钢筋荷载：1.5 kN/m3×1.0m×0.6m×1.2=1.08kN/m 振捣混凝土荷载： 4.0×0.6m×1.4=3.36kN/m 合计： q1=22.51kN/m
乘以折减系数，则q = q1×0.9=22.51kN/m×0.9=20.26kN/m 强度计算：
底模下50×100木方的间距为250mm，底模板按三跨等跨连续梁来计算。 M = qL2 /10=0.1×20.26kN/m×0.252m
=0.13kN·m
W= bh2 /6=0.6m×0.0182 m /6=3.24×10-5m3
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大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案
δ= M / W =0.13kN·m /3.24×10-5 m3 =4.01N/mm2＜f m =13N/mm2 所以符合设计要求。 挠度计算： 查表得：k f =0.677 υ= k f×q×L4 /100×E×I
=0.677×20.26kN/m×0.254m/(100×9×106 KN/m2×0.6m×0.0183 m /12) =0.2mm ＜〔υ〕=L/400=250/400=0.625mm 故模板挠度满足要求。 抗剪强度验算： 剪力系数kv =0.617
V = kv×q×L =0.617×20.26kN/m×0.25m=3.13kN 则剪应力: τ=3V/2bh
=3×3.13×103N /2×600×18=0.435N/mm2＜f v =1.4 N/mm2 所以符合设计要求。
3、梁模板底部木肋强度和刚度验算
该肋是支承在模板底部承受均布荷载的连续梁，肋的截面尺寸为50mm×100mm。
强度计算：
肋布置间距L1=250mm,取L1为竖肋所受线荷载的计算板带 q1= q×L1=20.26 kN/m2×0.25m=5.07kN/m W=b×h2/6=50mm×1002 mm /6=83333mm3
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大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案
M=0.1×q×L2
M=0.1×5.07N/mm×6002 mm =182520N·mm δ=M / W
=182520N·mm /83333mm3=2.2N/mm2＜[f]=13N/mm2 故强度满足要求。 刚度计算：
υ=0.677×q1×L4/100×E×I
I=b×h3/12=50mm×1003 mm/12=4.17×106 mm4 E=9×103 N/mm2
υ=0.677×5.07N/mm×6004 mm/ (100×9×103×4.17×106 mm4)=0.12mm υ＜[υ]=L/400=600/400=1.5mm 故刚度满足要求。
4、梁底部水平φ48×2.8钢管强度和刚度验算 强度计算：
由于下部支撑立杆间距为1000mm，水平φ48×2.8钢管可以看成是四跨连续梁，中间两跨每跨受一个集中荷载的连续梁
η —连续梁跨中集中弯矩荷载修正系数（此处中间两跨跨中分别作用一个集中荷载q2，四跨连续梁最大跨中η取0.169）
q2=q×0.25m×1m+5kN/m3×0.05m×0.1m×1m×1.2 =20.26kN/m2×0.25m×1m+5kN/m3×0.05m×0.1m×1m×1.2
=4.08kN 所以跨中最大弯距为
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大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案
M =η×P×L=0.169×4.08kN×1m = 0.552kN·m = 0.552×106 N·mm σ= M / W
其中：φ48×2.8钢管的净截面抵抗距为 φ48×2.8钢管的相关计算参数查表得 W = 5.08cm3=5080mm3 I = 12.19cm4=121900mm3
2φ48×2.8钢管净截面抵抗距为 W =5080mm3×2=10160 mm3
σ=M / W=0.552×106 N·mm /10160mm3=54.3N/ mm2 依据手册Q235 钢抗拉强度设计值为[f]=210N/mm2 σ=54.3N/ mm2＜[f]=210N/mm2 故跨中部分强度满足要求。 刚度计算 ：
υ=1.838×P×L3/（100×E×I） 其中：I = 12.19cm4×2=243800mm3
E=2.1×105 N/mm2
υ =1.838×4.08×103N×8003 mm /（100×2.1×105 N/mm2×243800mm3） =0.75mm
υ＜[υ]= L /400=800/400=2.0mm 故跨中部分刚度满足要求。 5、梁下部竖直支撑钢管稳定性验算
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大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案
钢管支撑按两端铰接轴心受压杆件验算，由于底模板下的顶撑设有水平拉杆，故支撑截面积一般以稳定性来控制；由于中间支撑钢管承受的集中力及剪力最大，选其验算对象； N/ψA V=0.607×q2=0.607×4.08kN=2.48kN 则该钢管承受的集中力为 N=q2+2×V=4.08kN+2×2.48kN=9.04kN φ48×2.8钢管的截面积为 A=4.89cm2 i=15.78mm ψ —轴心受压杆件稳定性系数，根据λ=L/i 查表得( L为1000mm；i 为钢管回转半径)。 λ=1000mm/15.78mm=63.37 查表得 ψ=0.916 N/ψA=9040N/0.916×489mm2=20.2N/mm2 依据手册Q235 钢抗压强度设计值为[f]=210N/mm2 σ＜[f]，钢管抗压强度满足要求。 6、梁侧模板验算 荷载计算： 采用内部振捣器振捣的新浇混凝土侧压力标准值,当混凝土浇注速度在6m/h - 40 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 以下时，取下列两式的较小值： F =0.22 ×γc× t0×β1×β2×V1/2 F =γcH 其中γc为混凝土容重，取25kN/m3； t0新浇混凝土初凝时间， t0=200/（T +15），T 为混凝土温度； T ——常温下取20℃ t0 =5.71； V ——混凝土浇筑速度取2m/h； β1——外加剂影响系数，加外加剂时取1.2； β2 ——混凝土坍落度修正系数，泵送混凝土取1.15； 所以： F1=0.22×γc×t0×β1×β2×V1/2=0.22×25×5.71×1.2×1.15×21/2 =61.28kN/m2 F2 =γc×H =25×1.0=25.0kN/m2 取二者较小值，即F2 =25.0kN/m2 乘以分项系数： F =25.0kN/m2×1.2=30.0kN/m2 浇注混凝土产生的荷载:4kN/m2 乘以分项系数：4×1.4=5.6kN/m2 以上两项荷载合并：30.0kN/m2+5.6kN/m2=35.6kN/m2 穿墙螺栓计算： 穿墙螺栓采用φ=14，根据材料力学，穿墙螺栓的计算公式 N ≤ f ×A 查表得： - 41 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 A =105mm2 f =210N/mm2； f ×A =105mm2×210N/mm2=22.05kN 按穿墙螺栓横向最大间距0.5m，纵向最大间距0.5m，计算穿墙螺栓承受的拉力为： N =0.5×0.5m×35.6kN/m2=8.9kN＜f ×A =22.05kN 故穿墙螺栓满足强度要求。 面板强度计算： 梁模板截面侧面钢管竖楞沿梁纵向间距500㎜，面板按等三跨连续梁计算。 q =35.6kN/m2×0.5=17.8kN/m M =0.1×q×L2 =0.1×17.8 N/mm×2502mm=111250N·mm 截面抵抗矩：W =b×h2 /6=500mm×182mm/6=27000mm3 面板最大内力为: σ= M / W =111250N·mm /27000mm3=4.12N/mm2＜ f m=13N/mm2 故面板强度满足要求。 面板挠度计算： 查表得k f =0.677 υ= k f×q×L4 /100×E×I =0.677×17.8N/mm×2504mm/(100×9×103 N/mm2×500mm×183 mm /12) =0.22mm ＜〔υ〕=L/400=250/400=0.625mm 故面板挠度满足要求。 7、水平横楞的计算 强度计算： - 42 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 水平横楞按照集中荷载下的三跨连续梁计算； q = （1.2×25+1.4×4.0）×0.25=8.9KN/m M = 0.1×q×L2=0.1×8.9kN/m×0.52m=0.223KN·m σ= M / W =223000/83333=2.68N/mm2＜[f]=13N/mm2 故强度满足要求。 刚度计算： υ=0.677×q×L4/100×E×I I=b×h3/12=50mm×1003 mm/12=4.17×106 mm4 E=9×103 N/mm2 υ=0.677×8.9N/mm×5004 mm/ (100×9×103×4.17×106 mm4)=0.1mm υ＜[υ]=L/400=500/400=1.25mm 故跨中部分刚度满足要求 8、钢管竖楞计算 强度计算： 外楞(双φ48×2.8钢管)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算； q = 35.6kN/m2 P=35.6kN/m2×0.5m×0.5m/2=4.45kN Km—连续梁跨中集中弯矩荷载修正系数，取0.175 所以横背楞跨中最大弯距为 M = Km×P×L=0.175×4.45kN×0.5m=389375N·mm σ= M / W - 43 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 φ48×2.8钢管的相关计算参数查表得 W = 5.08cm3=5080mm3 I = 12.19cm4=121900mm3 2φ48×2.8钢管净截面抵抗距为 W =5080mm3×2=10160 mm3 σ=M / W=389375N·mm /10160 mm3=38.32N/ mm2 依据手册Q235 钢抗拉强度设计值为[f]=210N/mm2 σ＜[f] 故跨中部分强度满足要求。 刚度计算 ： 查表得k f =1.146 υ=k f×P×L4/（100×E×I） 其中：I = 12.19cm4×2=24380000mm3 E=2.1×105 N/mm2 υ=1.146×4.45×103N×5003/（100×2.1×105 N/mm2×121900mm3） =0.25 mm υ＜[υ]= L /400=500/400=1.25mm 故跨中部分刚度满足要求。 七、楼板底模板计算 1、底模板 利用φ48×2.8钢管搭设满堂脚手架,竖直钢管间距1000mm；满堂脚手架搭设好后，根据板底标高，铺设水平龙骨搁栅，采用50mm×100mm 木方，间距260mm， - 44 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 然后铺放板模，且竹胶合板模板接缝处应垫木方以防止胀模和漏浆。 2、参数信息: （1）、模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):7.500； 采用的钢管(mm):Φ48×2.8 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； （2）、荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.500； （3）、楼板参数 楼板的计算厚度(mm):200； （4）、材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):260.000； 木方的截面宽度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):50.00； - 45 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 3、模板面板计算: 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3； I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 - 46 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 面板计算简图 （1）、荷载计算 （1）、静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.2×1+0.35×1 = 5.35 kN/m； （2）、活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1.5×1= 1.5 kN/m； （2）、强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.2×5.35+1.4×1.5= 8.52kN/m 最大弯矩M=0.1×8.52×0.262=0.058 kN·m； 面板最大应力计算值 σ=57595.2/37500 =1.536N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为 1.536N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! - 47 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 （3）、挠度计算 挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m 面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.52×2604/(100×9500×28.125×104)=0.099mm； 面板最大允许挠度 [V]=260/ 250=1.04 mm； 面板的最大挠度计算值 0.099mm 小于 面板的最大允许挠度 1.04 mm,满足要求! 4、模板支撑方木的计算: 方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=10×5×5/6 = 41.67 cm3； I=10×5×5×5/12 = 104.17 cm4； 1000 1000 方木楞计算简图（mm） （1）、荷载的计算： ①钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25×0.26×0.2 = 1.3kN/m； ②模板的自重线荷载(kN/m): - 48 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 q2= 0.35×0.26 = 0.091 kN/m ； ③活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： p1 = 1.5×0.26 = 0.39 kN/m； （2）、强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(1.3+ 0.091)+1.4×0.39 = 2.22kN/m； 最大弯距 M = 0.125ql2 = 0.125×2.22×12 = 0.278 kN·m； 方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.278×106/41666.67 =6.67N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2； 方木的最大应力计算值为 6.67 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! （3）、抗剪验算： 截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ] 其中最大剪力: V= 0.625×2.22×1= 1.388kN； 方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.388×103/(2 ×100×50) = 0.416 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.416N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求! - 49 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 （4）、挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.391kN/m； 最大挠度计算值 ν= 0.521×1.391×10004 /(100×9500×1041666.667)= 0.732 mm； 最大允许挠度 [V]=1000/ 250=4mm； 方木的最大挠度计算值 0.732 mm 小于 方木的最大允许挠度4 mm,满足要求! 5、木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.391/1.000=1.391kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×1.391×1.00×1.00=0.139kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×1.391=0.835kN 最大支座力 N=1.1×1.000×1.391=1.53kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=10×5×5/6 = 41.67 cm3； I=10×5×5×5/12 = 104.17 cm4； （1）、木方抗弯强度计算 - 50 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 抗弯计算强度 f=0.139×106/41666.67=3.34N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! （2）、木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×834.6/(2×50×100)=0.25N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! （3）、木方挠度计算 最大变形 v =0.677×0.835×1000.04/(100×9500.00×1041666.667)=0.563mm 木方的最大挠度小于1000.0/260,满足要求! 板底支撑钢管计算： 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 1000 1000 1000 - 51 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 支撑钢管计算简图 0.786 0.655 支撑钢管弯矩图(kN.m) 0.141 2.210 支撑钢管变形图(mm) 2.362.360.260.261.831.833.143.141.051.051.051.053.143.143.933.931.831.830.260.262.362.36 3.933.93 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.786kN.m 最大变形 vmax=2.210mm 最大支座力 Qmax=9.168kN 抗弯计算强度 f=0.786×106/5080.0=154.69N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! - 52 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 扣件抗滑移的计算： 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.17kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 模板支架荷载标准值(立杆轴力)： 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载 6、模板支架立杆荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 （1）、静荷载标准值包括以下内容： ①脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×4 = 0.516 kN； ②模板的自重(kN)： NG2 = 0.35×1×1 = 0.35kN； ③钢筋混凝土楼板自重(kN)： - 53 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 NG3 = 25×0.2×1×1 = 5kN； 静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 =5.866kN； （2）、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 活荷载标准值 NQ = (1.5+2 ) ×1×1 =3.5kN； 3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.96kN； 7、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.96 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算： l0 = h+2a a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； 得到计算结果： - 54 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.5+2×0.1 = 1.7 m ； L0 / i = 1700 / 15.8=108 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.53 ； 钢管立杆受压应力计算值；σ=11963.2/(0.53×489) = 46.16N/mm2； 立杆稳定性计算 σ= 46.16 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求！ 八、楼梯模板 楼梯模板全部采用50*100木枋和18厚木胶合板配制，梯步采用全封闭模板，根据梯步长度情况，在梯步中间部位留设一～两个振捣口。 梯步宽厚梯步板梯步高梯步侧面三角模梯板侧模(30厚)梯板配模大样 九、特殊部位模板支设 1、吊模支设 - 55 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 吊模砼对撑对拉杆预制砼支礅上翻梁支模图 （1）、梁吊模支设 对于错层或反梁处均需支吊模，吊模待梁钢筋扎好后支设。支设时先按楼板厚度设置砼支礅，然后设梁内撑，最后立模板用对拉杆紧固（如右图）。 （2）、板吊模支设 一般阳台、厨房地面比相邻板面底5cm，为保证楼面砼成型质量，该部位模板支设待板筋绑扎完成后实施。先放砼支礅，然后放模板，模板的加固采取在底板模上设钉用铅丝拉紧的方式（如右图）。 2、边墙、柱模板的支设 为保证外边墙、柱砼水平施工缝处接头平滑，施工时采取模板下口加设紧固螺栓的方式。在下部梁板砼浇筑时，在墙柱外模板上口埋设Φ12紧固螺栓，紧固螺栓埋设标高必须严格控制（螺杆上口即为楼面顶标高），紧固螺栓端部带丁钩，丁钩锚入砼中，对于局部锚固强度不够时可采取与主筋点焊的方式进行加固。上一层墙柱模板支设前,应根据边模线修边贴好双面胶，然后模板下口直接落在紧固螺栓上。背枋加固时，模板下口加设一道100高对接模板，防止施工缝处砼漏浆，外墙模板必须用紧固螺栓锁紧。为保证外墙顺直度，转角模板外表面必须设置与外墙控制线一致的控制线，模板检测时必须保证两道外控线双线合一。 3、各楼层接头部位处理 - 56 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 凡矩形框架柱柱头二次支模部位，柱头模板全部采用8片定型模板，每个柱面按梁中断开由两片模板组成，模板自梁底下包边长度600，梁底设两道柱箍,柱箍间距为300。 墙体接头部位模板：采用木胶合板拚制，下部模板施工时，在距施工缝标高下200留设穿墙套管，上部二次支模时，模板下口包边高度200，并在该部位设对拉螺栓（见右下图）。 模板木枋对拉螺杆施工缝双面胶带楼面水平接缝处处理 水平施工缝处理方式：凡墙、柱模板竖向分段施工的部位，砼浇筑时比设计施工缝标高高出20～40mm，施工缝处理时先沿施工缝进行找平、弹墨线，然后沿墨线用切割机开槽，随后剔除施工缝以上砼，施工缝处理完毕，沿施工缝贴双面胶条后进行上部模板支设。 十、模板的安装 1、大模板的安装 （1）、大模板在现场制作好后，要清点数量，核对型号，并用醒目字体喷字注明模板编号，以便安装时对号入座。进行模板的组装和试装，在正式安装大模板之前，先根据模板的编号进行试验性安装就位，以检查模板的各部尺寸是否 - 57 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 合适，模板的接缝是否严密。发现问题及时修理，待解决后才能正式安装。安装模板前必须做好抄平放线工作，依据放线位置进行大模板的安装就位。 （2）、安装大模板时应按模板编号顺序吊装就位，先安装横墙一侧的模板，靠吊垂直后，放入涂有脱模剂的穿墙螺栓，然后安装另一侧的模板，再安装纵墙模板。 （3）、模板的安装必须保证位置准确，立面垂直。先就位的模板可用2m 长靠尺板进行检查，后安装的模板可用双十字靠尺在模板背面靠垂直度。不垂直时进行调整。模板横向水平一致，不平时进行调整。 （4）、为了防止墙体出现烂根现象，在模板固定后，模板下口的缝隙要用抹1：3 水泥砂浆填缝。 （5）、校正合格后，在模板顶部要放固定位置的卡具，紧固穿墙螺栓时，要松紧适度，过松影响墙体厚度，过紧会将模板顶成凹坑。 （6）、模板合模前检查墙体钢筋、水电管线、预埋件、门窗洞口模板和穿墙螺栓是否遗漏，位置是否准确，安装是否牢固，并清除模板内的杂物。 （7）、模板安装完毕后，将每道墙的模板上口找直，并检查扣件、螺栓是否紧固，拼缝是否严密，墙厚是否合适，与外墙板拉结是否紧固，经检查合格后，方可浇筑混凝土。 2、柱子模板的安装 （1）、对拉螺杆竖向第一道距楼面150mm，然后每距500mm设一道。 （2）、在模板接缝处垫海绵条，防止漏浆。 （3）、支撑：在柱模安装完后，四面设撑杆，与地面夹角成45度～60度，并与地面上的预埋件拉结固定，埋件与柱距离为3/4柱高。 - 58 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 （4）、安装柱模板时，同一轴线上的柱必须拉通线，最大偏差应小于2㎜。 （5）、柱模板安装完，吊线检查四角的垂直度，误差要求小于3㎜。 3、梁模板的安装 支设梁模板前，应按尺寸先将梁底、梁侧模板加工好，并将底模钉上木方；支模板时先按梁的轴线位置搭设两排脚手架（带可调头），先架主龙骨φ48×2.8钢管，再安放带次龙骨的梁底模，梁底模进行循环使用时，必须将梁底模两侧清理干净，以便梁底模、侧模紧密接触，侧模和底模下衬的木方要钉牢，尽量减少漏浆，使浇筑出的梁边角整齐，减小修补的工作量。在安装完梁侧模后，应在侧模和底模处加一定的预应力，防止角部发生漏浆。梁、板模板同时支设，先支设梁底与梁一侧模板，等梁钢筋绑扎完毕再支设梁另一侧模与板模。跨度大于4m梁起拱1/1000。 梁模的支设采用φ48×2.8规格的钢管，利用扣件连接组成支承架。立柱在高度方向应设置纵横水平拉杆和斜拉杆。水平拉杆距离地面200mm处设一道，以上每小于1200～1800mm 设一道。梁外侧立杆距离梁边缘120mm，立杆间距根据层高、荷载情况确定，一般不大于1000mm。当梁高小于或等于700mm 时，梁侧可用支承架立杆做挡撑，同时用一部分短钢管做斜撑；当梁高大于700mm时，增加对拉螺栓固定。 4、顶板模板的安装 （1）、利用Φ48×2.8钢管搭设满堂脚手架。满堂脚手架搭设好后，根据板底标高，铺设水平龙骨搁栅，采用50mm×100mm 木方，间距260mm，然后铺放板模，且竹胶合板模板接缝处应垫木方，以防止胀模和漏浆。为了便于拆模，在板墙以及板、梁交接处必须设置100mm×100mm 木方一道。 - 59 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 （2）、为了防止漏浆，所有连接处，即拼缝处用不干胶带粘结封缝。支设板模时,严禁在四周板侧边上(即沿板面方向)钉钉子，以便延长板的周转使用时间。 （3）、梁、板模板接头细部处理是模板工程的关键所在，处理不当易产生颈缩、漏浆等质量通病。拼缝处用海绵条或者粘胶带，并用次龙骨顶紧,防止接缝处振捣混凝土时漏浆，底模与侧模拼接缝要错开，避免同一横向水平面有两道接槎。 5、楼梯间模板及踏步模板 （1）、楼梯间墙体模板同外墙模板做法。 （2）、楼梯段底模采用覆塑竹胶合板模板，直接锯成楼梯宽度，使楼梯地模在宽度方向上没有拼缝，长度方向上的拼缝要粘贴胶条防止漏浆。 （3）、楼梯间采用二次支模法施工，待梯间剪力墙砼浇筑完成后，再支梯步模板，梯步砼与楼层砼同时浇筑。 十一、模板的拆除 1、单片大模板的拆除的顺序是：先拆纵墙模板，后拆横墙模板和门洞模板。每块大模板的拆模顺序是：先将连接件如花篮螺栓、上口卡子、穿墙螺栓等拆除，放入工具箱内，再松动地脚螺栓，使模板与墙面逐渐脱离。脱模困难时，可在模板底部用撬棍撬动。不得在上口撬动和用大锤砸模板。 2、角模的拆除，角模的两侧都是混凝土墙面，因此拆模比较困难，可先将模板外表的混凝土剔除，然后用撬棍从下部撬动，将角模脱出，千万不可因拆模困难用大锤砸，损坏模板。 3、门洞模板的拆除，要防止将门洞过梁部分混凝土震裂。 - 60 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 4、角模及门洞模板拆除后，突出部位的混凝土要及时进行剔凿，凹进部位或掉角处应用水泥砂浆及时进行修补，跨度大于1m 的门洞口，拆模后要加设支撑或延迟拆模。 5、脱模后起吊大模板前，要认真检查穿墙螺栓是否全部拆完，无障碍后方可吊出。吊运大模板时不得碰撞墙体，以防造成墙体裂缝。大模板要尽量做到不落地，直接在楼层上进行转移倒运，以减少占用塔式起重机时间。 6、大模板及其配套模板拆除后，及时将板面的水泥浆清理干净，刷好脱模剂，以备下次应用。在楼层上涂刷脱模剂。要防止将脱模剂溅到钢筋上。 7、柱、墙模板应保证其表面及棱角不致因拆模而受损害时，方可拆除。 8、梁、板混凝土强度应满足下表要求时，方可拆除。 砼强度满足下表要求后才能对模板和支撑体系进行拆除 构件跨度构件类型 （m） ≤2 ＞2，≤8 板 ＞8 ≤8 梁 ＞8 悬臂构件 - ≥100 ≥100 ≥100 ≥75 ≥75 ≥50 达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%） 9、楼梯间模板与支撑必须在混凝土强度达到100%时，方可拆除； 10、以上的混凝土强度根据同条件养护试块确定； 11、拆除模板时必须经专业技术负责人签字认可后方可。 - 61 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 第六章 质量要求和控制措施 一、质量要求 1、保证项目 支架、木枋使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性。 2、基本项目 模板接缝不应漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂脱模剂，严禁脱模剂玷污钢筋。 3、允许偏差项目 模板安装和预埋件、预留洞允许偏差（单位：mm） 模板安装允许偏差及检验方法表： 允许偏差项 目 (mm) 轴线位置 底模上表面标高 截面内基础 4 ±4 ±8 +3． -4 尺寸 梁 4 6 2 低差 - 62 - 检验方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 钢尺检查 部 柱、墙、层高 不大于5m 垂直度 大于5m 相邻两板表面高大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 表面平整度 4 2m靠尺和塞尺检查 预埋件、预留洞允许偏差表(mm) 允许 项 目 偏差 预埋钢板中心线位2 置 预埋管、预留孔中心2 线位置 中心线4 位置 插 筋 外露长+8，0 度 注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。 4、模板拼缝质量要求 确保模板拼缝印迹宽度≤1.5mm。 18厚木胶合板横向拼缝处附加短背楞50x100木枋背楞海绵条粘贴在板面下口3mm处对拼时挤紧允差 项 目 许偏 中心线位2 预埋 螺栓 外露长度 +8，0 中心线位8 预留洞 尺寸 +8，0 置 置 模板拼缝木枋背楞 （1）、池壁（墙）：穿墙螺栓孔的布置应纵横对称，允许出现拼缝印迹，每 模板拼缝处理示意图 - 63 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 层两轴线间的墙面横向印迹应连贯，纵向印迹应对称。 （2）、柱：横向允许出现1～2道印迹，同一楼层接缝印迹高度应一致；竖向不允许出现拼缝印迹（当柱宽大于920时，允许出现对称竖向缝）。 （3）、梁：横向印迹与竖向印迹应闭合，相邻印迹间距应大于2m；两端允许出现拼缝印迹，但同一楼层拼缝印迹应一致。 （4）、板：允许出现拼缝印迹，同一楼层纵横向印迹应连贯，纵横排列对称、均匀。 二、控制措施 1、工程中必须实行标杆制度，坚持样板点评，改进不足之处后，形成现场质量验收标准。使分包单位和作业人员明确验收标准，最终按样板标准进行大面积施工作业和验收。 2、建立完善的质量例会制度、三检制度、技术交底制度、质量检验评定制度、岗位责任制、质量奖罚制度等。使所有的管理层和操作层熟悉和了解相关施工工艺、质量标准，减少施工盲目性，降低返工率。 3、模板支设前必须对接头等部位的砼按要求进行毛化处理，并冲洗干净，经验收合格后方可进行模板工序施工。 4、凡墙、柱模板竖向分段施工的部位，砼浇筑时比设计施工缝标高高出20～40mm，先沿施工缝进行找平、弹墨线，然后沿墨线用切割机开槽，随后剔除施工缝以上砼，施工缝处理完毕，沿施工缝贴双面胶条后进行上部模板支设。 5、木模板配制时，专业工程师必须编出主要部位配模图(梁柱接头、异形柱模板拼装)，并重点检查模板的加工质量（截面尺寸、锯口的平直度），所有木枋、模板对缝处均需过刨，拼缝处用泡沫双面胶粘贴。 - 64 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 6、模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，严格按设计体系施工。 7、按图纸设计要求超过4m跨梁中部按2‰起拱，悬臂构件按4‰起拱。 8、墙模板支设时，为使两侧对拉螺栓的穿孔位置对齐，以便于对拉螺栓安装，大模板必须编号按配模图进行吊装。模板对拉螺栓的间距严格按设计施工。 9、为保证墙厚度正确，墙体对撑加工精度必须满足本方案的要求规定。 10、组装的墙模、柱模、存放场地（清理、维护）要平整，平放时要有木方垫架，立放时要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，吊装墙模及搬运柱模时要轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。 11、吊运时防止碰撞墙体，堆放合理，保持板面不变形；拆模时不准用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角。 12、模板拆除不得重力下坠，尽量让其轻轻下落；每次拆下的模板立即组织人员清理干净，保持大模板本身的整洁及配套设备零件的齐全，并均匀涂上长效脱模剂，晾干备用堆放整齐，局部破损严重的模板及时更换。 第七章 安全环保技术措施 一、安全文明制度 1、安全技术交底制：所有进场人员必须接受“三级安全教育”，开始作业前必须接受专业安全技术交底。 2、班前检查制：班组长、施工员必须在作业前对作业环境进行安全检查，生产经理和专职安全员必须督促实施。 - 65 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 3、周一安全活动制：项目经理部每周一要组织全体工人进行安全教育，对上一周安全方面存在的问题进行总结，对本周的安全重点和注意事项做必要的交底 二、安全技术措施 1、木工用原盘锯和压刨机等机具必须经验收合格后方能投入使用，派专人经培训合格后进行操作，并定期对机具进行检查维护。 2、外架必须高出操作面2.0米，防止操作层模板、钢管等物件向外倒跌。 3、模板起吊前，应检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊钩是否完整有效，并应拆除一切临时支撑，确保无遗漏并保证模板与墙体完全脱离后方准起吊。模板起吊要平稳，不得偏斜和大幅度摆动，操作人员必须站在安全可靠处，严禁人员随同大模板一同起吊起吊操作和指挥人员必须严格执行“十不吊”。吊运大模板必须采用卡环吊钩，当风力超过5级时应停止吊运作业。 4、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。 5、模板支设、拆除过程中应遵守安全操作规程，必须搭设必要的脚手板如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。 6、任何情况下，严禁操作人员站在模板上口采取晃动、撬动或用大锤砸模板等野蛮作业方式拆除模板。 7、拆楼层外边模板时，模板拆除时必须统一时间、集中拆除，并且要有安全员现场监视，楼下有影响的部位设置必要的警戒线，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员人内。 8、拆模后模板或木枋上的钉子及时拔除，防止钉子扎脚。 - 66 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 9、当梁高度h≥1100时，该部位下部连续两层的竖向支撑体系不得拆除；深梁砼浇完至少三天后才能拆除下层楼层支撑。 10、模板现场堆放区应在起重机的有效工作范围之内，堆放场地必须坚实平整，不得堆放在松土或凹凸不平的场地上。 11、现场设置专门的大模板存放区域，周边设置围栏，并设置警示牌，禁止无关人员进入。 12、施工楼层上不得长时间存放大模板，当模板临时在施工楼层存放时，必须有可靠的防倾倒措施，禁止沿外墙周边存放在外挂架上。 13、大模板停放时，必须满足自稳角的要求，对自稳角不足的模板，必须另外拉结固定；没有支撑架的大模板应存放在专用的插放支架上，叠层平放时，叠放高度不应超过2m(10层)，底部及层间应加垫木，且上下对齐。 14、大模板在地面堆放时，采取两块大模板板面与板面相对放置的方式，且在模板中间留置不小于600宽的操作空间；大模板长期堆放时，将模板连成整体。 三、环保技术措施 1、模板所用的脱模剂在施工现场不得乱扔，以防止影响环境质量。 2、高空作业时, 周围外架必须高出作业面2m并围护好，形成隔音屏,减少噪声对外的扩散。 3、模板支设、拆除、搬运时,必须轻拿轻放,上下、左右有人传递,不得抛扔，制造噪音。 4、模板加工、钢模板和钢管修理时,禁止用大锤敲打,修理工作必须在工具房或封闭的工棚内进行。 5、严禁燃烧木枋、模板、废安全网等物品。 - 67 - 大足区城区供水设施改扩建工程 模板施工方案 6、做到工完场清，废弃物产生后,产生单位人员按分类要求放置到临时存放地或垃圾池里，不得随意乱放乱丢。 - 68 - 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容